H型鋼梁翼緣感應(yīng)電動勢隨應(yīng)力變化實驗研究

線圈中產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢和感應(yīng)電流

對箱型柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗和基于橢球面斷裂模型及耦聯(lián)的橢球面屈服模型的數(shù)值模擬和斷裂分析。結(jié)果顯示:箱型柱對梁的強(qiáng)約束,使梁翼緣對接焊縫應(yīng)力集中嚴(yán)重,裂紋起始于幾何突變劇烈的對接焊縫側(cè)邊。箱型柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點呈脆性斷裂,節(jié)點塑性轉(zhuǎn)角達(dá)不到臨時指南fema要求的0.03rad。以考慮焊接缺陷和焊接殘余應(yīng)力的結(jié)構(gòu)鋼橢球面斷裂模型為判據(jù),提出了梁翼緣擴(kuò)大頭和長槽孔箱型柱-h型鋼梁節(jié)點構(gòu)造,進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗和數(shù)值分析。結(jié)果表明:擴(kuò)大頭構(gòu)造顯著減緩了對接焊縫側(cè)邊的應(yīng)力集中程度,長槽孔促使箱型柱-h型鋼梁節(jié)點在梁削弱截面形成塑性鉸。當(dāng)對接焊縫擴(kuò)大頭和梁翼緣長槽孔構(gòu)造參數(shù)適當(dāng)時,箱型柱-h型鋼梁節(jié)點的塑性轉(zhuǎn)角可達(dá)到fema要求的0.03rad,承載力和常規(guī)節(jié)點相當(dāng)。

通過對通電金屬導(dǎo)線在探測線圈中感應(yīng)電動勢的討論,以感應(yīng)法測量磁場為基礎(chǔ),揭示一種勘探地表以下金屬管線的方位和深度的電磁方法。

金屬桿轉(zhuǎn)動產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢 導(dǎo)體上的各點切割速度不相同，但可用各點速度的平均值代入 e=bl??平求感應(yīng)電動勢。 v0=0,v末=ωl ??平= v0+v末 ?? =ωl ?? ??=??????平= ?? ?? ??????? 典例.如圖所示，垂直紙面向外的勻強(qiáng)磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度為b，在垂直于磁場方向的平面內(nèi)，有 一個長度為l的金屬棒op繞垂直于紙面的轉(zhuǎn)動軸o沿逆時針方向以角速度ω勻速轉(zhuǎn)動， 試求金屬棒op轉(zhuǎn)動時所產(chǎn)生的感應(yīng)電動勢的大小和方向． 圖15 解析運(yùn)用公式e＝blv計算，金屬棒op切割磁感線時，棒上各點線速度大小不同，從線 速度與角速度的關(guān)系v＝ωr可看出，各點的線速度與轉(zhuǎn)動半徑成正比，因而，其平均切割 速度為v＝ vo＋vp 2＝ ωl 2，故e＝blv＝ 1 2bl 2ω，方

對1個隔板貫通式箱型中柱-h型鋼梁常規(guī)節(jié)點和3個圓弧擴(kuò)大頭及梁翼緣圓孔削弱型節(jié)點進(jìn)行了低周往復(fù)循環(huán)加載試驗.試驗結(jié)果表明,常規(guī)節(jié)點在梁翼緣對接焊縫處脆斷,節(jié)點塑性轉(zhuǎn)角約為0.016rad;圓弧擴(kuò)大頭及圓孔削弱型節(jié)點在梁翼緣圓孔削弱處斷裂,裂紋起始于圓孔側(cè)邊,塑性轉(zhuǎn)角較常規(guī)節(jié)點提高約19%,承載力較常規(guī)節(jié)點降低5.5%~9.4%,滯回曲線的包絡(luò)面積(耗能性能)較常規(guī)節(jié)點約提高0.2%~9.0%.圓弧擴(kuò)大頭構(gòu)造降低了梁翼緣對接焊縫的應(yīng)力集中程度,避免了對接焊縫過早脆斷;圓孔削弱構(gòu)造促使梁削弱截面形成塑性鉸.

針對實際工程中存在的鋼梁翼緣開洞問題展開研究,通過有限元分析的方法系統(tǒng)研究了鋼梁翼緣開洞位置處的截面強(qiáng)度,考慮開洞位置、開洞個數(shù)對鋼梁強(qiáng)度的影響,并給出了實用的補(bǔ)強(qiáng)加固措施,以期指導(dǎo)實踐。

預(yù)制t梁翼緣板鋼筋防止上浮裝置可以有效的控制翼緣板鋼筋的外露長度,同時可以有效的控制翼緣板上下保護(hù)層的厚度。該方法操作簡單,成本較低,同時減少了工人在施工過程中對每道翼緣板鋼筋間距及外露鋼筋長度的定位,避免了繁瑣的工序,又可以很好的保證t梁翼緣板施工質(zhì)量。

感應(yīng)電動機(jī)

結(jié)合某30m砼t梁通用圖的設(shè)計,利用空間有限元軟件對t梁翼緣板的防撞能力進(jìn)行了分析,并與規(guī)范規(guī)定的方法進(jìn)行了對比,提出了保證t形梁翼緣板防撞能力的措施。

為研究無加勁方鋼管柱-h形鋼梁節(jié)點的特性,對梁翼緣板與柱段焊接組成的節(jié)點進(jìn)行試驗研究,分析截面形成方式、鋼管成型焊縫位置、與平面受力正交方向上的梁翼緣板約束作用、梁翼緣板端部構(gòu)造形式以及鋼管與梁翼緣板幾何參數(shù)對連接的力學(xué)性能的影響。試驗設(shè)了3組11個試件,得到單調(diào)拉伸荷載作用下各試件的開裂荷載、極限荷載與各部分變形等力學(xué)指標(biāo)。試驗研究表明:冷成型鋼管承載力和初始剛度較焊接組合截面試件有所提高;鋼管成型焊縫的位置對節(jié)點受拉承載力及初始剛度沒有影響;正交方向梁翼緣板的約束對節(jié)點初始剛度略有提高作用;梁翼緣板加寬的連接方式可以提高梁翼緣板的平均應(yīng)力;影響節(jié)點受力性能的主要因素有鋼管截面的寬厚比、梁翼緣板與鋼管的寬度比和厚度比。

社會經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，加快了我國道路橋梁的建設(shè)，然而，近年來道路橋梁工程質(zhì)量也提出了更高的要求，預(yù)應(yīng)力混凝土t梁具有結(jié)構(gòu)簡單、受力明確等優(yōu)點，在工程中應(yīng)用較為廣泛，本文結(jié)合某工程出現(xiàn)的裂縫進(jìn)行分析，首先就混凝土裂縫產(chǎn)生的原因、機(jī)理做簡單的概述，其次，詳細(xì)的分析了翼緣板裂縫的治理措施和預(yù)防措施，希望通過本文能夠給相關(guān)工作人員帶來幫助。

對于無加勁方鋼管柱-h形鋼梁節(jié)點,在h形梁端部彎矩作用下方鋼管柱壁變形是節(jié)點變形的主要組成部分。為考察無加勁方鋼管柱-h形鋼梁連接節(jié)點的管壁變形特性,在11個試件試驗研究基礎(chǔ)上,依據(jù)單調(diào)拉伸荷載作用得到各個試件的管壁變形值?；诮?jīng)典彈性板殼理論推導(dǎo)管壁變形解答,得到管壁變形的解析表達(dá)式,并以此計算管壁變形剛度。通過管壁變形剛度的試驗值、擬合式計算值以及理論解答值的比較,驗證了利用板殼理論推導(dǎo)解析解答方法的可行性。研究結(jié)果表明:影響管壁變形剛度的主要因素是鋼管管壁寬厚比;由于冷成型鋼管截面存在彎角,管壁計算寬厚比變小,冷成型鋼管柱管壁變形剛度較焊接組合截面柱明顯提高。

實驗：測定電源的電動勢和內(nèi)阻導(dǎo)學(xué)案 一、實驗原理 1．原理：閉合電路的歐姆定律實驗電路： 2、實驗電路 分析兩電路的不同,左圖中由于電壓表分流而引起誤差，右圖 由電流表分流引起誤差。而在右圖中實際上測到的內(nèi)阻等效于 電流表與電源串聯(lián)起來的總阻值，但由于電流表內(nèi)阻較小，與 電源內(nèi)阻接近，故相對誤差很大；而左圖電壓 表內(nèi)阻很大，其分流作用可忽略不計，誤差較小。因而，實驗 電路我們選擇的是左圖。 3．實驗依據(jù)： 得，解得 二、實驗操作 【例】測定電源的電動勢和內(nèi)電阻的實驗電路如下圖，回答下 列問題： （1）現(xiàn)備有以下器材： a．干電池1個 b．電壓表（0~3v）c．電壓表（0~15v） d．電流表（0~0.6a）e．電流表（0~3a） f．滑動變阻器（0~10ω）g．滑動變阻器（0~1750ω） 其中電壓表應(yīng)選,電流表應(yīng)選，滑動變阻

現(xiàn)代運(yùn)動控制系統(tǒng)作業(yè) 郝瑞超 2620170055 第一次作業(yè) 1，試簡述感應(yīng)電機(jī)的工作原理，公式推導(dǎo)證明旋轉(zhuǎn)磁動勢的產(chǎn)生 感應(yīng)電機(jī)工作原理； 答；當(dāng)電機(jī)定子三相繞組通入三相正弦對稱電流，電流會產(chǎn)生一幅值恒定的 旋轉(zhuǎn)磁場，旋轉(zhuǎn)磁場切割轉(zhuǎn)子導(dǎo)體使轉(zhuǎn)子回路產(chǎn)生感應(yīng)電流，感應(yīng)電流在磁 場中受到安培力，從而使轉(zhuǎn)子在安培力作用下開始旋轉(zhuǎn)，隨后定轉(zhuǎn)子維持一 定的轉(zhuǎn)差率，從而使轉(zhuǎn)子因切割磁場產(chǎn)生的感應(yīng)電流維持，進(jìn)而使受到的安 培力維持一定的電磁轉(zhuǎn)矩，并與負(fù)載轉(zhuǎn)矩平衡而使轉(zhuǎn)速得以維持。 旋轉(zhuǎn)磁動勢的產(chǎn)生，設(shè)定子通入三相電流為 設(shè)定a軸角度為，則定子產(chǎn)生磁勢基波分量為 其中,為定子繞組匝數(shù)，從而合成磁勢的基波分量為； 由上式可知，合成磁勢最大值點隨時間變化，由三角函數(shù)的周期性知合成 磁勢為旋轉(zhuǎn)磁動勢，其旋轉(zhuǎn)速度取決于輸入三相電流頻率。 2，寫出感應(yīng)電機(jī)動態(tài)數(shù)學(xué)模型基本型的基本方程，并結(jié)合

交流感應(yīng)電動機(jī)

交流感應(yīng)電動機(jī)

交流感應(yīng)電動機(jī) (2)

在橋梁跨越地物的施工條件受到嚴(yán)格限制或者橋梁跨度為非標(biāo)準(zhǔn)跨度時,采用簡支鋼混結(jié)合梁進(jìn)行調(diào)跨。對某客專特大橋鋼混結(jié)合梁上翼緣板現(xiàn)澆角鋼支架進(jìn)行強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性檢算的結(jié)果顯示,角鋼支架力學(xué)性能符合規(guī)范要求。為今后類似條件的施工臨時結(jié)構(gòu)檢算提供參考。

本文針對性的提出了基于遞歸型小波神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的自適應(yīng)控制性能的方案,該算法計算量減少,簡化了控制結(jié)構(gòu),它可隨著伺服驅(qū)動系統(tǒng)的運(yùn)行情況的改變控制系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)參數(shù),提高了伺服驅(qū)動系統(tǒng)對參數(shù)變化的性能,同時,也較好地改善了伺服驅(qū)動控制系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能。通過仿真的結(jié)果驗證了該控制系統(tǒng)方案的有效性和可行性。

1 第五章感應(yīng)電機(jī) 一、填空 1.如果感應(yīng)電機(jī)運(yùn)行時轉(zhuǎn)差率為s，則電磁功率，機(jī)械功率和轉(zhuǎn)子銅耗之間的比例是 2:p:ecupp=。 2.★當(dāng)三相感應(yīng)電動機(jī)定子繞組接于hz50的電源上作電動機(jī)運(yùn)行時，定子電流的頻率 為，定子繞組感應(yīng)電勢的頻率為，如轉(zhuǎn)差率為s，此時轉(zhuǎn)子繞組感 應(yīng)電勢的頻率，轉(zhuǎn)子電流的頻率為。 3.三相感應(yīng)電動機(jī)，如使起動轉(zhuǎn)矩到達(dá)最大，此時ms=,轉(zhuǎn)子總電阻值約為 。 4.★感應(yīng)電動機(jī)起動時，轉(zhuǎn)差率s，此時轉(zhuǎn)子電流2i的值， 2cos,主磁通比，正常運(yùn)行時要，因此起動轉(zhuǎn) 矩。 5.★一臺三相八極感應(yīng)電動機(jī)的電網(wǎng)頻率hz50，空載運(yùn)行時轉(zhuǎn)速為735轉(zhuǎn)/分，此時轉(zhuǎn) 差率為，轉(zhuǎn)子電勢的頻率為。當(dāng)轉(zhuǎn)差率為0.04時，轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速 為，轉(zhuǎn)子的電勢頻率為。 6.三相

感應(yīng)電機(jī)例題 1.設(shè)有一50hz,三相4極異步電機(jī)，請?zhí)顫M下表 (/min)nr15401470—600 s10 2()fhz 工作狀態(tài) 2.有一臺50hz,三相四極感應(yīng)電動機(jī)，正常運(yùn)行時轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)差率5%s，試求：1）.此時 轉(zhuǎn)子電流的頻率；2）轉(zhuǎn)子磁勢相對于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速；3）.轉(zhuǎn)子磁勢在空間（相對于定子）的 轉(zhuǎn)速； 解：1）.轉(zhuǎn)子電流的頻率210.05502.5fsfhzhz 2.）轉(zhuǎn)子磁勢相對于轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速（和同步轉(zhuǎn)速同方向） 2 2 60602.5 /min75/min 2 f nrr p 3）由于轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速1(1)1500(10.05)/min1425/minnnsrr，所以轉(zhuǎn)子磁勢在空 間的轉(zhuǎn)速為2(142575)/min1500/minnnrr

依托金塘大橋護(hù)欄優(yōu)化設(shè)計及試驗檢測研究工程,通過理論分析結(jié)合實驗研究的方法研究分析了橋梁護(hù)欄在遭受車輛重大撞擊時對橋梁翼緣板的影響。研究結(jié)果表明,在目前的交通構(gòu)成下,85%的車輛撞擊事故不會對本橋梁的翼緣板造成損壞。