一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法榮譽表彰

2016年12月7日，《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》獲得第十八屆中國專利優(yōu)秀獎。 2100433B

實施例1

如圖1所示，《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置，包括位于混凝土（1）中作為陰極（2）的鋼筋、槽口與混凝土（1）表面密封配合的電解槽（3）、位于電解槽（3）內(nèi)的電解液（4）、浸入電解液（4）中的陽極（5）、向陰極（2）與陽極（5）供電的直流電源（6）以及pH指示計（7），陽極為不銹鋼網(wǎng)，電解槽（3）帶有電解液（4）的進（8）、出口（9），pH指示計（9）的探頭貫穿所述電解槽（3）的槽壁且與電解液（4）接觸，電解槽（3）與混凝土（1）的表面相接觸的部位設有遇水膨脹的止水壓條（10），所述的止水壓條（10）與混凝土（6）的表面間設有止水帶（11），電解槽（1）的槽口部位帶有用于壓緊止水壓條（10）和止水帶（11）的外翻邊，該外翻邊與混凝土（1）的表面之間通過螺栓（12）固定。

實施例2 兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)

混凝土結(jié)構(gòu)各組分的質(zhì)量配比為：水泥:砂:石子:水＝1:1.40:2.60:0.49，即配置一立方米的新拌混凝土使用210千克水、429千克水泥、600千克中砂和1115千克粒徑為5～16毫米石子，其中，在混凝土澆鑄時摻入水泥質(zhì)量的2％即8.58千克的氯化鈉，水灰比為0.5，保護層深度為40毫米，標準養(yǎng)護28天，常溫室內(nèi)放置5個月后，用電化學工作站Reference600測定修復前混凝土試件中鋼筋的電化學阻抗譜和弱極化曲線，發(fā)現(xiàn)鋼筋已經(jīng)銹蝕。同時，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用氯離子快速測定方法（RCT）測定混凝土試件內(nèi)氯離子含量，測得氯離子含量的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，氯離子含量隨保護層深度的變化如圖2所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)。

采用實施例1所述的裝置，對混凝土進行修復，將飽和Ca（OH）₂水溶液（室溫）6升注入電解槽中，開始連續(xù)通電進行電化學除氯，控制施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為3安/平方米，通電6天后，結(jié)束通電，清洗電解液保持裝置，然后將0.024克LiOH加入到84毫升水中配制LiOH水溶液，再將15.39克三乙烯四胺（純度大于95％）注入到LiOH水溶液電解液中，加入5.765克磷酸（純度為85％），配制成100毫升pH值為10.25的含有三乙烯四胺的電解液，其中三乙烯四胺的摩爾濃度為1摩爾/升。將含有三乙烯四胺的電解液6升注入電解槽中，再開始連續(xù)通電進行雙向電滲處理，控制施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為3安/平方米，通電時間9天后，結(jié)束通電。

通電結(jié)束后，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用有機元素分析儀測定混凝土試件內(nèi)阻銹劑的含量并采用氯離子快速測定方法（RCT）測定混凝土試件內(nèi)氯離子含量，測得氯離子的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)；測得阻銹劑（N元素占混凝土的質(zhì)量分數(shù)）的實驗數(shù)據(jù)如表2所示，N含量隨混凝土深度的變化如圖3所示。

對比例1 電化學除氯法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)

混凝土各組分的質(zhì)量配比為：水泥:砂:石子:水＝1:1.40:2.60:0.49，即配置一立方米的新拌混凝土使用210千克水、429千克水泥、600千克中砂和1115千克粒徑為5～16毫米石子，其中，在混凝土澆鑄時摻入水泥質(zhì)量的2％即8.58千克的氯化鈉，水灰比為0.5，保護層深度為40毫米，標準養(yǎng)護28天，常溫室內(nèi)放置5個月后，用電化學工作站Reference600測定修復前混凝土試件中鋼筋的電化學阻抗譜和弱極化曲線，發(fā)現(xiàn)鋼筋已經(jīng)銹蝕。同時，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用有機元素分析儀測定混凝土試件內(nèi)阻銹劑的含量，測得氯離子的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，氯離子含量隨混凝土深度的變化如圖2所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)。

采用實施例1所述的裝置，對混凝土進行修復，將6升飽和Ca（OH）₂水溶液（室溫）注入電解槽中，開始連續(xù)通電進行電化學除氯，控制施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為3安/平方米，通電15天后，結(jié)束通電。

通電結(jié)束后，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用有機元素分析儀測定混凝土試件內(nèi)阻銹劑的含量并采用氯離子快速測定方法（RCT）測定混凝土試件內(nèi)氯離子含量，測得氯離子的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)；測得阻銹劑（N元素占混凝土的質(zhì)量分數(shù)）的實驗數(shù)據(jù)如表2所示，N含量隨混凝土深度的變化如圖3所示。

對比例2 雙向電滲修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)

混凝土各組分的質(zhì)量配比為：水泥:砂:石子:水＝1:1.40:2.60:0.49，即配置一立方米的新拌混凝土使用210千克水、429千克水泥、600千克中砂和1115千克粒徑為5～16毫米石子，其中，在混凝土澆鑄時摻入水泥質(zhì)量的2％即8.58千克的氯化鈉，水灰比為0.5，保護層深度為40毫米，標準養(yǎng)護28天，常溫室內(nèi)放置5個月后，用電化學工作站Reference600測定修復前混凝土試件中鋼筋的電化學阻抗譜和弱極化曲線，發(fā)現(xiàn)鋼筋已經(jīng)銹蝕。同時，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用有機元素分析儀測定混凝土試件內(nèi)阻銹劑的含量，測得氯離子的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，氯離子含量隨混凝土深度的變化如圖2所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)。

采用實施例1所述的裝置，對混凝土進行修復，將0.024克LiOH加入到84毫升水中配制LiOH水溶液，再將15.39克三乙烯四胺（純度大于95％）注入到LiOH水溶液電解液中，加入5.765克磷酸（純度為85％），配制成100毫升pH值為10.25的含有三乙烯四胺的電解液，其中三乙烯四胺的摩爾濃度為1摩爾/升。將含有三乙烯四胺的電解液6升注入電解槽中，開始連續(xù)通電進行雙向電滲處理，控制施加的電流以鋼筋的總表面積計為3安/平方米，通電9天后，結(jié)束通電。

通電結(jié)束后，沿著混凝土保護層深度方向，鉆孔取粉，每打5毫米（5毫米為一層），將獲得的混凝土灰粉作為一個樣本，采用有機元素分析儀測定混凝土試件內(nèi)阻銹劑的含量并采用氯離子快速測定方法（RCT）測定混凝土試件內(nèi)氯離子含量，測得氯離子的實驗數(shù)據(jù)如表1所示，其中氯離子含量為氯離子占混凝土的質(zhì)量分數(shù)；測得阻銹劑（N元素占混凝土的質(zhì)量分數(shù)）的實驗數(shù)據(jù)如表2所示，N含量隨混凝土深度的變化如圖3所示。

1.一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置，包括位于混凝土（1）中作為陰極（2）的鋼筋、槽口與所述的混凝土（1）表面密封配合的電解槽（3）、位于電解槽（3）內(nèi)的電解液（4）、浸入所述的電解液（4）中的陽極（5）、以及向所述的陰極（2）與陽極（5）供電的直流電源（6），其中所述的電解槽（3）帶有電解液（4）的進口（8）、出口（9），其特征在于，設有pH指示計（7），該pH指示計（7）的探頭貫穿所述的電解槽（3）的槽壁且與電解液（4）接觸；所述的電解槽（3）與混凝土（1）的表面相接觸的部位設有遇水膨脹的止水壓條（10），所述的止水壓條（10）與混凝土（1）的表面間設有止水帶（11）；所述的電解槽（3）的槽口部位帶有用于壓緊止水壓條（10）和止水帶（11）的外翻邊，該外翻邊與混凝土（1）的表面之間通過螺栓（12）固定。

2.如權利要求1所述的兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置，其特征在于，所述的陽極（5）為鋼絲網(wǎng)或不銹鋼網(wǎng)。

3.一種使用如權利要求1所述的兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，其特征在于，將電解液A注入電解槽中，然后開始連續(xù)通電進行電化學除氯，施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為1～5安/平方米，當電解液A的pH低于6時，更換為電解液B，然后再開始連續(xù)通電進行雙向電滲處理，控制施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為1～5安/平方米，通電時間5～20天后，結(jié)束通電；所述的電解液A為飽和的Ca（OH）₂水溶液，所述的電解液B為含有阻銹劑的LiOH水溶液，所述的阻銹劑為烯胺基、脂肪胺基、醇胺基有機阻銹劑或胍類有機阻銹劑。

4.如權利要求3所述的修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，其特征在于，所述的電解液B中阻銹劑的濃度為0.5～1.0摩爾/升，所述的LiOH水溶液的濃度為0.002～0.02摩爾/升。

5.如權利要求3所述的修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，其特征在于，利用電解液A進行電化學除氯時的通電時間為5～10天。

6.如權利要求3所述的修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，其特征在于，所述的阻銹劑為烯胺基有機阻銹劑。

7.如權利要求3或4所述的修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，其特征在于，所述的電解液B的pH為6～12。

《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》涉及電化學修復技術領域，尤其是一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法。

圖1為《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2為鹽害混凝土結(jié)構(gòu)中氯離子含量隨保護層深度的變化曲線圖。

圖3為修復后的鹽害混凝土結(jié)構(gòu)中阻銹劑含量隨保護層深度的變化曲線圖。

一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法專利目的

《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》提供了一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置，結(jié)構(gòu)簡單、操作方便，提高了鹽害混凝土結(jié)構(gòu)有害離子析出率，延長鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的使用壽命。

一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法技術方案

一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置，包括位于混凝土中作為陰極的鋼筋、槽口與所述的混凝土表面密封配合的電解槽、位于電解槽內(nèi)的電解液、浸入所述的電解液中的陽極、以及向所述的陰極與陽極供電的直流電源，其中所述的電解槽帶有電解液的進、出口，其特征在于，設有pH指示計，該pH指示計的探頭貫穿所述的電解槽的槽壁且與電解液接觸。

所述的電解槽與混凝土的表面相接觸的部位設有遇水膨脹的止水壓條，所述的止水壓條與混凝土的表面間設有止水帶。

所述的電解槽的槽口部位帶有用于壓緊止水壓條和止水帶的外翻邊，該外翻邊與混凝土的表面之間通過螺栓固定。

所述的陽極為鋼絲網(wǎng)或不銹鋼網(wǎng)，為防止陽極材料在短期內(nèi)被腐蝕損壞，減少對混凝土表面的污染，所述的陽極優(yōu)選為不銹鋼網(wǎng)。

《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》還提供了一種使用上述兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的方法，將電解液A注入電解槽中，然后開始連續(xù)通電進行電化學除氯，施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為1～5安/平方米，當電解液A的pH低于6時，更換為電解液B，然后再開始連續(xù)通電進行雙向電滲處理，控制施加的電流密度以鋼筋的總表面積計為1～5安/平方米，通電時間5～20天后，結(jié)束通電；所述的電解液A為飽和的Ca（OH）₂水溶液（室溫），所述的電解液B為含有阻銹劑的LiOH水溶液。

所述的電解液B中阻銹劑的濃度為0.5～1.0摩爾/升，所述的LiOH水溶液的濃度為0.002～0.02摩爾/升。

所述的利用電解液A進行電化學除氯時的通電時間為5～10天，以提高電滲阻銹效果。

所述的阻銹劑為烯胺基、脂肪胺基、醇胺基有機阻銹劑或胍類有機阻銹劑，它們在一定pH值下可以近似完全解離成陽離子，可以在電場作用下向混凝土內(nèi)部鋼筋附近加速遷移，并且有較好的阻銹能力，為了提高阻銹效果，所述的阻銹劑優(yōu)選為烯胺基有機阻銹劑，更優(yōu)選地，所述的阻銹劑為三乙烯四胺。

由于上述阻銹劑溶于水后，溶液pH值較大，溶液偏堿性，為了使阻銹劑在電解液中獲得充分的解離，電解液的pH必須維持在阻銹劑解離常數(shù)Ka之下，通常使用磷酸、亞磷酸或焦磷酸來調(diào)節(jié)溶液的pH，但pH值若過小則不利于氯離子的排出，且酸性溶液會對混凝土表面產(chǎn)生腐蝕，因此所述的電解液B的pH優(yōu)選為6～12。

《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》所采用的止水壓條、止水帶均為市售產(chǎn)品，止水壓條為一種遇水能吸水體積膨脹的止水條，是由高分子、無機吸水膨脹材料與橡膠及助劑合成的一種新型建筑防水材料；止水帶為橡膠止水帶，是由天然橡膠與各種合成橡膠為主要原料，摻加各種助劑及填充料，經(jīng)塑料、混煉，壓制成型得到的。

在電化學除氯與電滲過程中，一般可采用恒電壓或恒電流通電方法，在該發(fā)明的電化學除氯與電滲過程中，采用的是恒電流通電的方法，以電流密度為控制參數(shù)，電壓隨混凝土結(jié)構(gòu)的密實程度、保護層厚度等因素的不同而不同。

在外加電場作用下，陽離子會向電場的負極方向遷移，而陰離子則會向電場的正極方向發(fā)生遷移，在該發(fā)明兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置中，混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋與直流電源的負極相連，浸入電解液（或含有阻銹劑的電解液）中的陽極與直流電源的正極相連，在外加電場作用下，混凝土孔隙液中的有害陰離子，如氯離子、硫酸根離子和硝酸根離子等，會向混凝土外部遷移，電解液（或電解液中的阻銹劑）的陽離子會向混凝土內(nèi)部遷移，并在鋼筋表面形成一層致密的保護膜，將氯離子、氧氣等有害物質(zhì)隔離開，從而達到阻銹的作用。

由于在構(gòu)建修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置前采取了鉆孔取粉或鉆芯取樣從而對混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了破壞，因此在電滲處理之后必須對混凝土結(jié)構(gòu)進行砂漿修復，同時為了阻止氯離子再次侵入，可以在混凝土結(jié)構(gòu)表面涂上防止氯離子侵入的材料，如抗氯離子滲透涂料；對于鋼筋嚴重銹蝕已經(jīng)出現(xiàn)膨脹裂縫的區(qū)域，在雙向電滲前，應先采取局部挖除的修復方法。

一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法改善效果

《一種兩步法修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)的裝置與方法》裝置結(jié)構(gòu)簡單、操作方便，適用于各種形狀的混凝土結(jié)構(gòu)；其進水口和出水口可以及時更換溶液，有利于氯離子的充分排出；設置的pH指示計口埋入pH指示計，可以實時監(jiān)控電解液pH值；該發(fā)明的方法能提高陽離子阻銹劑的遷移能力，使阻銹劑在較短時間內(nèi)電滲到鋼筋表面；采用該發(fā)明裝置和方法，能有效地除去混凝土保護層中的氯離子，其去除效率達到60％左右；同時可以使已銹蝕鋼筋的腐蝕電位提高，銹蝕速率降低，實現(xiàn)再鈍化，最大程度地修復鹽害混凝土結(jié)構(gòu)，延長了混凝土結(jié)構(gòu)使用壽命。

處于海水及海洋氣候等惡劣環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)，其工程壽命能否達到人們設計時所期望的百年要求，是一個相當嚴峻的問題。中國沿海地區(qū)鋼筋混凝土建筑物一般在建成后10年左右會有不同程度的銹蝕破壞，嚴重的甚至危及建筑物的安全。引起混凝土鋼筋銹蝕的原因有很多，而各種氯鹽的侵入是引起鋼筋銹蝕的主要元兇?；炷聋}污染主要是指混凝土中氯化物的大量存在，通過化學反應使混凝土中鋼筋去鈍化，造成鋼筋銹蝕，使混凝土構(gòu)筑物受損的一種現(xiàn)象?；炷聋}害污染嚴重會使其存在不同程度的耐久性問題，耐久性不足則會造成巨大的經(jīng)濟損失，如何對已發(fā)生鹽害污染的混凝土結(jié)構(gòu)進行修復，延長其使用壽命，已日益成為一個迫切需要解決的世界性問題。

針對混凝土受鹽污染嚴重的問題，2012年4月前中國國內(nèi)外主要采用的修復方法有傳統(tǒng)修補法、遷移型阻銹劑的使用以及電化學除氯技術。傳統(tǒng)修補方法是將已經(jīng)劣化的混凝土保護層鑿除，對鋼筋進行除銹、防銹處理后，再用環(huán)丙砂漿、丙乳砂漿等進行修補復原，但該方法不能有效去除混凝土中的氯離子，且處于新舊混凝土中的鋼筋表面存在電位差，所以，鋼筋很有可能再次銹蝕。遷移型阻銹劑雖然憑借濃度差能向混凝土內(nèi)部滲透，但當混凝土保護層較厚或混凝土密實度較大時，阻銹劑不能到達鋼筋表面或鋼筋附近阻銹劑濃度不足，進而無法起到應有的阻銹效果。電化學除氯技術雖能有效地去除混凝土保護層中的氯離子，但電化學除氯技術僅消除了誘發(fā)鋼筋銹蝕的外部因素。電化學除氯后，若鋼筋仍處于活化狀態(tài)，則鋼筋將繼續(xù)銹蝕。上述常規(guī)混凝土修復方法多為一步法，修復效果不夠理想，混凝土中有害離子析出率較低。

授權公告號為CN101787534B的中國專利公開了一種基于用BE阻銹劑電滲鹽污染構(gòu)筑物的修復方法及裝置，所述的方法包括在構(gòu)筑物表面設置阻銹劑；向阻銹劑-電解液保持、循環(huán)系統(tǒng)中注入BE阻銹劑及電解液；將陽極置于所述的阻銹劑-電解液保持、循環(huán)系統(tǒng)中；將陽極與直流電源的正極相連，而將直流電源的負極與構(gòu)筑物中的鋼筋相連；控制電流密度，連續(xù)通電，直至被修復的混凝土中鋼筋附近富集BE電滲阻銹劑有效基團，在鋼筋表面形成保護膜。該方法在電場作用下具有排除氯離子的效果，但是混凝土中有害離子析出效率不高。

一種巖石脆性的測井方法和裝置專利目的

《一種巖石脆性的測井方法和裝置》的主要目的在于提供一種巖石脆性的測井方法和裝置，以解決針對沒有充分考慮到巖石結(jié)構(gòu)和應力環(huán)境的變化對巖石脆性的影響，生成巖石脆性指數(shù)不準確的問題。

一種巖石脆性的測井方法和裝置技術方案

為了實現(xiàn)《一種巖石脆性的測井方法和裝置》的主要目，根據(jù)該發(fā)明實施例的一個方面，提供了一種巖石脆性的測井方法。該方法包括：使用脆性指數(shù)模型來表征巖石的靜態(tài)脆性指數(shù)和動態(tài)脆性指數(shù)；使用具有巖石結(jié)構(gòu)特征的校正模型將動態(tài)脆性指數(shù)進行動靜態(tài)脆性指數(shù)轉(zhuǎn)換處理，生成巖石在同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)；使用建立的巖石脆性應力校正模型對同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)進行校正，生成巖石在不同測井深度對應的巖石應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)。為了實現(xiàn)上述目的，根據(jù)該發(fā)明實施例的另一方面，提供了一種巖石脆性的測井裝置。該裝置包括：表征模塊，用于使用脆性指數(shù)模型來表征巖石的靜態(tài)脆性指數(shù)和動態(tài)脆性指數(shù)；轉(zhuǎn)換模塊，用于使用具有巖石結(jié)構(gòu)特征的校正模型將動態(tài)脆性指數(shù)進行動靜態(tài)脆性指數(shù)轉(zhuǎn)換處理，生成巖石在同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)，校正模塊，用于使用建立的巖石脆性應力校正模型對同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)進行校正，生成巖石在不同測井深度對應的巖石應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)。

根據(jù)發(fā)明實施例，通過使用脆性指數(shù)模型來表征巖石的靜態(tài)脆性指數(shù)和動態(tài)脆性指數(shù)；使用具有巖石結(jié)構(gòu)特征的校正模型將動態(tài)脆性指數(shù)進行動靜態(tài)脆性指數(shù)轉(zhuǎn)換處理，生成巖石在同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)；使用建立的巖石脆性應力校正模型對同一應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)進行校正，生成巖石在不同測井深度對應的巖石應力條件下的靜態(tài)脆性指數(shù)，解決了沒有考慮巖石結(jié)構(gòu)和應力環(huán)境變化對巖石脆性的影響因素，提高了測井巖石脆性指數(shù)計算的精度。

一種巖石脆性的測井方法和裝置附圖說明

構(gòu)成《一種巖石脆性的測井方法和裝置》申請的一部分的附圖用來提供對該發(fā)明的進一步理解，該發(fā)明的示意性實施例及其說明用于解釋該發(fā)明，并不構(gòu)成對該發(fā)明的不當限定。在附圖中：

圖1是根據(jù)截至2014年10月24日技術的兩塊樣品的動態(tài)楊氏模量、泊松比與圍壓的關系圖；

圖2是根據(jù)截至2014年10月24日技術的兩塊相同的樣品靜態(tài)楊氏模量、泊松比與圍壓的關系圖；

圖3是根據(jù)該發(fā)明實施例一的巖石脆性的評測方法的流程圖；

圖4是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊“脆性好”的巖心巖石力學特征示意圖；

圖5是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊“脆性一般”的巖心巖石力學特征示意圖；

圖6是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊“脆性差”的巖心巖石力學特征示意圖；

圖7是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊四塊不同粘土含量的樣品靜態(tài)脆性指數(shù)與圍壓關系示意圖；

圖8是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊脆性垂直應力(埋深)校正指數(shù)擬合圖；

圖9是根據(jù)該發(fā)明實施例一的說明區(qū)塊測井靜態(tài)脆性指數(shù)處理成果事宜圖；

圖10是根據(jù)該發(fā)明實施例二的巖石脆性的評測裝置的結(jié)構(gòu)示意圖。

一種巖石脆性的測井方法和裝置技術領域

《一種巖石脆性的測井方法和裝置》涉及石油勘探領域，具體而言，涉及一種巖石脆性的測井方法和裝置。

一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法及裝置專利背景

《一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法及裝置》的目的是提供一種可對鉆孔內(nèi)任意部位進行注漿，并且止?jié){可靠的方法，《一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法及裝置》的另一目的是提供一種實施該方法的裝置。

一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法及裝置技術方案

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法，分為注漿、止?jié){兩大作用過程，漿液通過實施該方法的裝置的輸漿管道進入，注漿完畢后，該裝置的滯留部件起到止?jié){作用，且該裝置的拆卸部件可以連接另外的滯留部件進行下一次注漿。

所述的一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法，具體步驟如下：

1）、采用鉆機鉆設注漿孔至設計孔深，退出鉆桿；

2）、注漿泵輸送出的漿液通過進漿管、依次流過輸漿管道、膨脹止?jié){塞、到達單向壓力閥；

3）、漿液流動壓力未達到單向壓力閥的單向閥的開啟壓力時，漿液通過膨脹止?jié){塞上溢漿孔撐起密封橡膠套進入膨脹橡膠塞，膨脹橡膠塞膨脹，直至膨脹直徑大于孔內(nèi)徑，從而將孔壁封??；

4）、漿液壓力增加到大于單向閥的開啟壓力時，漿液沖開單向閥，沖擊壓力熔片開啟，漿液通過出漿孔進入鉆孔中，進行注漿；

5）、注漿完畢，單向閥回彈封閉阻止?jié){液回流；旋轉(zhuǎn)輸漿管道，拆卸取出；膨脹止?jié){塞、單向壓力閥滯留孔內(nèi)止?jié){。

實施上述方法的一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，包括順序連接的進漿管、輸漿管道、膨脹止?jié){塞、單向壓力閥；所述輸漿管道與膨脹止?jié){塞、所述膨脹止?jié){塞與單向壓力閥均通過接頭連接。

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，所述輸漿管道由接頭聯(lián)接至少兩段輸漿鋼管組成，接頭兩端外螺紋旋合兩段輸漿鋼管端部內(nèi)螺紋連接而成。

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，所述膨脹止?jié){塞包括鋼花管和膨脹橡膠塞、密封橡膠套，膨脹橡膠塞包裹在鋼花管外，鋼花管上開有溢漿孔，鋼花管上溢漿孔對應位置處外套有密封橡膠套。

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，所述單向壓力閥內(nèi)依次設有單向閥、壓力熔片，單向閥的復位彈簧設置在壓力熔片上，壓力熔片端設有出漿孔。

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，所述輸漿管道及設置在輸漿管道一端的進漿管組成該裝置實施孔內(nèi)注漿并止?jié){方法的拆卸部件。

所述的孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的裝置，所述膨脹止?jié){塞、單向壓力閥及連接兩者的接頭組成該裝置實施孔內(nèi)注漿并止?jié){方法的滯留部件。

一種孔內(nèi)注漿并有效止?jié){的方法及裝置改善效果

1、通過增加或減少輸漿鋼管長度和數(shù)量，可以實現(xiàn)對注漿孔內(nèi)任意段的止?jié){。

2、單向壓力閥的壓力熔片的最小破壞壓力為3Mpa，膨脹橡膠塞的最小膨脹壓力為1Mpa、最大膨脹保壓不小于1h，在最大注漿壓力5Mpa下，各部不泄露，止?jié){效果好。

3、由于膨脹橡膠塞采用優(yōu)質(zhì)鋼絲網(wǎng)橡膠制成，密封橡膠套采用優(yōu)質(zhì)彈性橡膠制成，使單向膨脹止?jié){塞具有加壓后橫向膨脹大，強度高，硬度大。

4、通過正反絲扣的設置，可以方便的拆卸輸漿鋼管，保證了止?jié){效果的同時減少了材料浪費。

《銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性修復與保護》是以銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)的修復與保護為主線，首先介紹混凝土中鋼筋銹蝕的基本原理、特點以及銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)常用修復技術和修補材料，然后通過理論研究、實驗研究和有限元模擬等手段分析在采用“局部修復法”時修補材料與基層混凝土在早期物理變形、后期力學性能和鋼筋銹蝕電化學性能等方面的不相容性，提出基于修復后混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的修復建議。最后介紹在當前工程實踐中最新的混凝土表面耐久性防護措施、銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)電化學防護與修復技術和一些國內(nèi)外典型銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)修復與新建混凝土結(jié)構(gòu)防護實例。2100433B