雙軸壓下帶凹痕的低碳鋼板極限承載力的漸近計算方法

關于低碳鋼板完整的磁化曲線

生產(chǎn)高銅低碳鋼板

低碳鋼板搭接平位焊

低碳鋼板角接平位焊

低碳鋼板角接平位焊教材

滲碳體對低碳鋼板沖壓性能的影響

采用基于薄板坯連鑄連軋(csp)工藝條件下的低碳鋼板作為冷軋基料,在實驗室模擬現(xiàn)場工藝進行了冷軋和罩式退火,利用x射線衍射和電子背散射衍射(ebsd)分析了退火過程中的織構和微區(qū)取向的變化,并對csp條件冷軋板再結晶織構的形成機制進行了討論。結果表明:γ取向線在再結晶發(fā)生后增加比較明顯,但在晶粒長大階段卻略有降低。形變亞晶在再結晶過程中發(fā)生合并長大,這些具有大角度晶界的亞晶將是再結晶形核的基礎。以較小的晶內(nèi)平均取向差和較大的晶粒間取向差為判據(jù),利用ebsd技術選取了最有可能成為再結晶晶核的亞晶,這些亞晶存在著以{111}取向為主的擇優(yōu)取向。再結晶晶粒的生長速度在隨后的整個退火過程中存在較大差異,{111}再結晶新晶粒的生長速度在晶粒長大階段受到抑制,可能是其最終成品γ取向線取向分布密度下降的原因。再結晶初期晶核的擇優(yōu)取向與其生長速度的差異共同作用決定了再結晶的最終織構。

基于統(tǒng)一極限抗力分布模式,利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡稱pcc樁)的水平承載特性,結合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對3個重要參數(shù)ng、α0和n值進行反分析,得到了適用于pcc樁水平極限承載力計算的參數(shù)。利用pcc樁身最大彎矩點位置與塑性滑移線深度相近的特點,提出了粘土中pcc樁水平極限承載力的簡化計算方法。通過與有限元計算結果進行對比,表明該方法準確可靠,對水平荷載作用下pcc樁的設計計算及分析具有一定的指導意義。

粘性土中pcc樁水平極限承載力的簡化計算方法——基于統(tǒng)一極限抗力分布模式，利用有限元數(shù)值模擬分析了粘土中不同樁長、不同樁徑的現(xiàn)澆混凝土大直徑管樁(以下簡稱pcc樁)的水平承載特性，結合pcc樁水平承載特性的彈塑性解答對3個重要參數(shù)、a0和n值進行反分析，得...

鋼管格構柱極限承載力計算方法研究——應用ansys通用程序?qū)︿摴芨駱嬛囼炦M行有限元分析，分析結果與試驗結果吻合良好。對鋼管格構柱極限承載力，進行了偏心率、長細比和構造參數(shù)的影響分析，對國內(nèi)鋼結構設計規(guī)程gb50017-2003的計算方法進行了評價和討論，提...

鋼-混凝土雙面組合梁極限承載力計算方法研究——提出用簡化計算方法、截面全過程分析和結構有限元分析等三種方法對雙面組合連續(xù)梁極限抗彎承載力進行分析研究；以某—試驗梁為例，對三種不同方法計算得到的承載力進行了比較分析，總結了各種方法的適用性，對雙...

采用基于包鋼csp熱軋工藝下2.75和4.5mm現(xiàn)場冷軋至1.0mm的spcc鋼板,冷軋壓下率分別為64%和78%,實驗室模擬了罩式退火工藝,并利用xrd測得了冷軋和退火過程中織構的演變.結果表明,兩種不同冷軋壓下率的鋼板在冷軋和退火過程中織構演變規(guī)律相似,但是冷軋基料厚度為2.75mm的鋼板在整個過程變化幅度更大,而且成品的織構類型更有利.

眾所周知,薄板的材質(zhì)受織構的影響。對于深沖鋼板和硅鋼片的開發(fā),織構尤其重要。以前對織構的研究基本上是以冷軋和退火為中心進行的,對熱軋織構的形成研究甚少。本文從提高深沖性能出發(fā),對含ti超低碳鋼于鐵素體相變溫度區(qū)熱軋形成的織構進行了研究。試驗用材為250mm厚連鑄坯。把試驗用材加熱至1250°c,保溫lh,軋成30mm厚,終軋溫度在1000°c以上?？绽浜蠼厝?00mm。長250mm,再次加熱到1000°c,保溫lh,于ar_3相變點以上溫度經(jīng)兩道次熱軋成12mm厚,空冷到800°c時以四道連軋

微鈦低碳鋼板的微觀組織觀察與分析

低碳鋼板t形接頭的平角焊 角焊縫的截面形狀 1．焊前準備 （1）焊機：選用bx3-500交流弧焊變壓器。 （2）焊條：選用e4303酸性焊條,焊條直徑4mm，焊條藥皮 開裂或偏心度超標的不得使用。 （3）焊件：采用q235a低碳鋼。 （4）輔助工具和量具：角向打磨機、鋼絲刷、敲渣錘、樣 沖、劃針。 2．焊前裝備定位：將立板與橫板之間預留1-2mm。 3．焊接操作 焊接方式有單層、多層、多層多道三種。采用何種焊接方 式取決于所要求的焊腳尺寸。 鋼板厚度＜8-9＜9-12＜12-16＜16-20＜20-24 焊腳最小 尺寸 456810 t形接頭的平角焊 由于角焊焊接熱量向鋼板的三方擴散，焊接過程中鋼板散 熱快，不容易被燒穿；容易在t形接頭根部由于熱量不足而 形成未焊透缺陷，焊接電流比對接不焊要大10%。 單層角焊縫的焊接參數(shù) 焊腳 尺寸 345-6

通過對武漢鋼鐵股份有限公司煉鋼總廠四分廠低碳鋼卷表面缺陷產(chǎn)生原因進行分析,認為結晶器卷渣是主要影響因素。在研究結晶器卷渣機理的基礎上,通過調(diào)整保護渣成分、提高保護渣的黏度以及生產(chǎn)對比試驗,開發(fā)出適合該廠連鑄生產(chǎn)的高黏度保護渣,并提出了操作要點。應用結果表明,該保護渣對于控制成品質(zhì)量、提高生產(chǎn)穩(wěn)定性均具有明顯效果。

針對武鋼板坯邊部表面(皮下)夾渣引起鋼卷邊部黑線和起皮等邊部缺陷的問題,提出了使用高黏度保護渣、側孔擴張型浸入式水口和恒速澆鑄等控制措施,并進行了工業(yè)試驗。試驗結果表明:采用高黏度保護渣澆鑄,尤其是黏度0.30pa·s以上的保護渣,可以有效減少結晶器卷渣的發(fā)生;使用側孔擴張型浸入式水口和恒速澆鑄,可以有效減小結晶器液面波動,降低鑄坯的表面夾渣發(fā)生率;工藝優(yōu)化后,低碳鋼板坯因表面(皮下)夾渣的轉用率由4.28%降到0.16%。

根據(jù)理論及工程實際經(jīng)驗發(fā)現(xiàn),地基破壞時土體影響范圍的大小與傳統(tǒng)理論的對數(shù)螺旋線相比,更接近于圓弧形滑動面。通過假定一系列圓心在基底的圓弧形滑動面,根據(jù)安全穩(wěn)定系數(shù)最小確定出圓心在基底邊緣時的圓弧面為地基整體失穩(wěn)時的最危險滑動面;運用極限平衡方法,通過建立力矩平衡方程求解出了一種新的基于條形基礎的地基極限承載力計算公式,并與現(xiàn)有的幾種地基承載力計算方法進行了比較分析,驗證了作者提出的方法遠比經(jīng)典的理論公式結果合理,并與現(xiàn)行常用查表方法結果最為接近,表明作者提出的新方法具有理論上的合理性,通過工程實例驗證了其工程價值。

為了解焊接工字鋼梁的承載力極限狀態(tài),采用有限元法對焊接工字鋼梁腹板在剪力、彎矩、局部壓力單獨作用和聯(lián)合作用下的極限承載力進行了計算,并進行了19根試件的試驗研究.結果表明:高厚比較大的腹板具有很高的屈曲后強度,腹板的高厚比和橫向加勁肋的間距是影響腹板抗剪極限承載力的主要因素;在腹板高厚比滿足一定限值時,受彎腹板的屈曲對梁的抗彎極限承載力幾乎沒有影響;彎剪共同作用的腹板,當彎矩小于翼緣所能承受的彎矩時,彎矩對抗剪極限承載力的影響不大,破壞形式仍為腹板的剪切屈曲破壞.建議實際工程中利用腹板屈曲后強度時腹板高厚比限值為250,橫向加勁肋的間距為(0.8～1.5)h0.

高速連鑄低碳鋼板坯用保護渣

研究了緊湊式熱帶生產(chǎn)(csp)熱軋超薄規(guī)格低碳鋼板的微觀組織、二相粒子的析出及強化對力學性能的影響。結果表明,板的熱軋終軋組織為大量再結晶奧氏體和少量的非再結晶奧氏體的混合組織。板的最終組織為大量鐵素體加部分珠光體,鐵素體晶粒細小且較為均勻;同時含有大量的細小、彌散析出物;大部分粒子的尺寸小于100nm,分布在晶內(nèi)和晶界處;復合析出物的尺寸稍大,在晶界處析出。均勻細晶及彌散分布的微細析出物是獲得優(yōu)質(zhì)熱軋超薄規(guī)格低碳鋼板的主要原因。

寶山鋼鐵股份有限公司企業(yè)標準 q/bqb403－2003 冷連軋低碳鋼板及鋼帶代替q/bqb403-1999 bzj407-1999 1范圍 本標準規(guī)定了冷連軋低碳鋼板及鋼帶的分類和代號、尺寸、外形、重量、技術要求、檢驗和試驗、包裝、標志及質(zhì)量證明書 等。 本標準適用于寶山鋼鐵股份有限公司生產(chǎn)的厚度為0.30mm～3.5mm的冷連軋低碳鋼板及鋼帶（以下簡稱鋼板及鋼帶）。 2規(guī)范性引用文件 下列文件中的條款通過本標準的引用而成為本標準的條款。凡是注日期的引用文件，其隨后所有的修改單（不包括勘誤的內(nèi) 容）或修訂版均不適用于本標準，然而，鼓勵根據(jù)本標準達成協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期 的引用文件，其最新版本適用于本標準。 gb/t222－1984鋼的化學分析用試樣取樣法及成品化學成分允許偏差 gb/t223鋼鐵及合金化學分析方法 gb/