商用車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)懸置靜剛度計(jì)算及實(shí)驗(yàn)測(cè)試

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主、次梁模板設(shè)計(jì) 采用10mm厚竹膠板50×100mm木方配制成梁側(cè)和梁底模板,梁底模板底楞下層、上層為50×100mm木方，間距200mm。加固梁側(cè)采 用雙鋼管對(duì)拉螺栓(φ14)，對(duì)拉螺栓設(shè)置數(shù)量按照以下原則執(zhí)行：對(duì)拉螺栓縱向間距不大于450mm。對(duì)拉螺栓采用φ14pvc套管，以便 周轉(zhuǎn)。 搭設(shè)平臺(tái)架子，立桿間距不大于900mm，立桿4m，2m對(duì)接，梁底加固用3m、2m鋼管平臺(tái)、梁底加固鋼管對(duì)接處加設(shè)保險(xiǎn)扣件。立 梁用一排對(duì)拉螺栓間距600mm，次梁側(cè)面鋼管與平臺(tái)水平管子支撐，板、梁木方子中到中間距200mm。 ⑵梁模板設(shè)計(jì) 本工程轉(zhuǎn)換層梁最大截面1125mm×1400mm，取此梁進(jìn)行驗(yàn)算，跨度7.20m。梁底模板采用δ=14厚多層板，模板下鋪單層木龍骨50×100 木方，間距200mm。梁底用鋼管做水平管，梁底加固采用

為解決某車(chē)輛發(fā)動(dòng)機(jī)懸置橡膠撕裂破壞問(wèn)題,建立了該發(fā)動(dòng)機(jī)懸置的有限元模型,計(jì)算所得懸置的垂向剛度與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合,驗(yàn)證了該模型的有效性。靜態(tài)模型和動(dòng)態(tài)模型計(jì)算結(jié)果表明,橡膠墊內(nèi)部應(yīng)力集中出現(xiàn)在受力面轉(zhuǎn)角處。對(duì)懸置模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn),并對(duì)改進(jìn)前、后的試件進(jìn)行了剛度測(cè)量試驗(yàn)和疲勞壽命試驗(yàn)。結(jié)果表明,改進(jìn)后發(fā)動(dòng)機(jī)懸置垂向靜剛度比原懸置降低了7.5%;靜剛度變化率和壓縮永久變形量分別為規(guī)定限值的32%和6%。

發(fā)動(dòng)機(jī)后懸置支架是動(dòng)力總成的重要承載部件,其強(qiáng)度必須滿足各種極限工況要求。本文利用solidworks軟件對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)后懸置支架進(jìn)行建模,利用simulation軟件進(jìn)行有限元分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化。結(jié)果表明,優(yōu)化后的支架有效地降低了關(guān)鍵部位的應(yīng)力,提高了發(fā)動(dòng)機(jī)懸置系統(tǒng)的安全性能。

sikifidiyi 4.37740.0193520363000.03 8.6 8.6 si fisi 8.466666667 8.68.38.5 8.60.7840.1968.4573979590.771 sifidisifi 0.196 di

發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)測(cè)試方法及分析

層號(hào)柱編號(hào) 柱線剛度 (1000) hkɑd h5.843.60.6620.24913464.44444 g4.343.61.050.34413823.7037 f4.343.61.050.34413823.7037 e5.843.60.6620.24913464.44444 h5.845.550.9730.49511261.94302 g4.345.551.5430.5779755.753591 f4.345.551.5430.5779755.753591 e5.845.550.9730.49511261.94302 2到7 1 框架柱抗側(cè)剛度 ∑d 54576.2963 30773.45021

商用車(chē)防腐蝕通用規(guī)范-試用

提高鋁合金車(chē)體的防火能力,對(duì)于提高動(dòng)車(chē)組安全性,避免傷亡事故的發(fā)生有重要的意義。利用ansys軟件以有限元分析法為基礎(chǔ)對(duì)某動(dòng)車(chē)組在發(fā)生火災(zāi)時(shí)車(chē)體強(qiáng)度、剛度進(jìn)行了仿真分析,計(jì)算結(jié)果表明:鋁合金車(chē)體轉(zhuǎn)向架區(qū)域變形相對(duì)較小,不會(huì)影響轉(zhuǎn)向架的自由旋轉(zhuǎn),能夠滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

60.40.433.00e+07 50.40.433.00e+07 c25c30c35c40c45c5040.40.433.00e+07 2.80e+073.00e+073.15e+073.25e+073.35e+073.45e+0730.40.433.00e+07 20.40.433.25e+07 10.50.54.53.25e+07 bh梁編號(hào)ib=1.5i0(m^4)e kb=eib/l (kn*m)梁編號(hào) ib=2.0i0 (m^4)e kb=eib/l (kn*m) 0.30.665.40e-0318.10e-033.00e+074.05e+0431.08e-023.00e+075.40e+04 0.30.555.44.16e-0326.24e-033.00e+0

波紋管剛度計(jì)算

截面橫向?qū)抌m1.601.701.801.902.002.102.202.202.20 截面縱向厚hm1.301.401.501.601.701.801.902.002.00 橋墩截面面積m22.082.382.703.043.403.784.184.404.40 墩高lm20.0022.5025.0027.5030.0032.5035.0037.5040.00 彈模empa325003250032500325003250032500325003250032500 縱向抗彎慣性矩i1m40.290.390.510.650.821.021.261.471.47 橫向抗彎慣性矩i2m40.440.570.730.911.131.391.691.771.

第6期(總第163期) 2010年12月 機(jī)械工程與自動(dòng)化 mechanical　engineering　&　automation no.6 dec. 文章編號(hào):1672-6413(2010)06-0050-03 商用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋橋殼強(qiáng)度及疲勞壽命分析 * 高　翔1,徐安健2,程　闊1,陳仕剛2,萬(wàn)鑫銘1 (1.中國(guó)汽車(chē)工程研究院汽車(chē)產(chǎn)品研發(fā)中心,重慶　400039;2.上汽依維柯紅巖商用車(chē)有限公司,重慶　401122) 摘要:驅(qū)動(dòng)橋橋殼是汽車(chē)主要的承載件和傳力件,其主要損傷形式是在交變載荷下發(fā)生疲勞失效。通過(guò)建立商 用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋的有限元模型,在試驗(yàn)工況和路面工況下進(jìn)行強(qiáng)度和疲勞壽命分析,查找出易發(fā)生破壞的位置,并 驗(yàn)證該驅(qū)動(dòng)橋橋殼強(qiáng)度和疲勞壽命可以滿足設(shè)計(jì)要求。 關(guān)鍵詞

為了解決汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)罩焊點(diǎn)開(kāi)裂問(wèn)題,采用現(xiàn)代測(cè)試技術(shù)采集發(fā)動(dòng)機(jī)罩的加速度數(shù)據(jù),分析焊點(diǎn)開(kāi)裂原因。主要介紹加速度傳感器采集系統(tǒng)的硬件系統(tǒng)與軟件設(shè)計(jì)方案,并通過(guò)試驗(yàn)對(duì)高強(qiáng)耐久路況下發(fā)動(dòng)機(jī)罩的加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行采集以及濾波處理,針對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)罩系統(tǒng)有無(wú)緩沖塊兩種狀態(tài)分別進(jìn)行加速度測(cè)試。結(jié)果表明:緩沖塊對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)罩振動(dòng)加速度影響非常大,緩沖塊剛度不足是導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)罩焊點(diǎn)開(kāi)裂的真因,故發(fā)動(dòng)機(jī)罩設(shè)計(jì)過(guò)程中要設(shè)定剛度足夠大的緩沖塊。針對(duì)焊點(diǎn)開(kāi)裂區(qū)域?qū)Πl(fā)動(dòng)機(jī)罩進(jìn)行了局部?jī)?yōu)化改進(jìn),使發(fā)動(dòng)機(jī)罩強(qiáng)度、剛度滿足耐久性能要求。

常規(guī)汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)工作特性的測(cè)試方法存在成本大、效率低、實(shí)驗(yàn)設(shè)備不足等問(wèn)題。采用虛擬儀器技術(shù)設(shè)計(jì)發(fā)動(dòng)機(jī)工作特性仿真程序，利用555定時(shí)器建立仿真電路模擬發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速信號(hào)、油門(mén)信號(hào)、負(fù)載信號(hào)，通過(guò)數(shù)據(jù)采集卡進(jìn)行數(shù)據(jù)的采集和處理，提出基于labview的汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)工作特性測(cè)試系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)工作特性的即時(shí)檢測(cè)、數(shù)據(jù)采集、數(shù)據(jù)分析和結(jié)果顯示。

為了解決汽車(chē)發(fā)動(dòng)機(jī)罩焊點(diǎn)開(kāi)裂問(wèn)題,采用現(xiàn)代測(cè)試技術(shù)采集發(fā)動(dòng)機(jī)罩的加速度數(shù)據(jù),分析焊點(diǎn)開(kāi)裂原因.主要介紹加速度傳感器采集系統(tǒng)的硬件系統(tǒng)與軟件設(shè)計(jì)方案,并通過(guò)試驗(yàn)對(duì)高強(qiáng)耐久路況下發(fā)動(dòng)機(jī)罩的加速度數(shù)據(jù)進(jìn)行采集以及濾波處理,針對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)罩系統(tǒng)有無(wú)緩沖塊兩種狀態(tài)分別進(jìn)行加速度測(cè)試.結(jié)果表明:緩沖塊對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)罩振動(dòng)加速度影響非常大,緩沖塊剛度不足是導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)罩焊點(diǎn)開(kāi)裂的真因,故發(fā)動(dòng)機(jī)罩設(shè)計(jì)過(guò)程中要設(shè)定剛度足夠大的緩沖塊.針對(duì)焊點(diǎn)開(kāi)裂區(qū)域?qū)Πl(fā)動(dòng)機(jī)罩進(jìn)行了局部?jī)?yōu)化改進(jìn),使發(fā)動(dòng)機(jī)罩強(qiáng)度、剛度滿足耐久性能要求.

剛度是滾動(dòng)軸承的一項(xiàng)重要性能。以hertz彈性接觸理論為基礎(chǔ),采用數(shù)值方法計(jì)算了轉(zhuǎn)盤(pán)軸承在單一和復(fù)合載荷下的剛度,此法比傳統(tǒng)的算法求解精度高。首先,建立了單排四點(diǎn)接觸球轉(zhuǎn)盤(pán)軸承的靜力學(xué)模型,然后導(dǎo)出了轉(zhuǎn)盤(pán)軸承的剛度計(jì)算公式,開(kāi)發(fā)了計(jì)算程序并進(jìn)行求解。最后用實(shí)例進(jìn)行了計(jì)算分析,得出了轉(zhuǎn)盤(pán)軸承在不同載荷下的剛度,并分析了轉(zhuǎn)盤(pán)軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)剛度的影響。

名稱(chēng)單位數(shù)值 發(fā)動(dòng)機(jī)充氣效率ηv0.9自然吸氣柴油機(jī)取0.9 汽油機(jī)可取0.85 選擇項(xiàng) 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速nr/min3000 發(fā)動(dòng)機(jī)排量vm30.7 空氣密度ρa(bǔ)kg/m31.29取1.29kg/m3 kg/s20.3175ga=ηv*vh*n*ρa(bǔ)/120結(jié)果 m3/h104.49ga=ηv*vh*n*60/2000結(jié)果 名稱(chēng)單位數(shù)值 經(jīng)驗(yàn)參數(shù)a6.86.2~6.8 發(fā)動(dòng)機(jī)功率nekw55 kg/s0.103888889結(jié)果 m3/h289.2498067結(jié)果 發(fā)動(dòng)機(jī)空氣流量ga 非增壓發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)計(jì)算 輸入項(xiàng)目 發(fā)動(dòng)機(jī)空氣流量ga 增壓柴油機(jī)進(jìn)氣系統(tǒng)計(jì)算

一、提高商用車(chē)品質(zhì)工程提高商用車(chē)品質(zhì)工程,需從以下幾個(gè)方面著手。一是努力傾聽(tīng)“用戶(hù)”對(duì)產(chǎn)品的使用意見(jiàn)。無(wú)論是汽車(chē)產(chǎn)品還是生活日用商品,必須體現(xiàn)“以顧客為關(guān)注焦點(diǎn)”,實(shí)施顧客滿意戰(zhàn)略中,首要的一步就是將顧客滿意納入到公司質(zhì)量方針中去,在質(zhì)量方針中體現(xiàn)以顧客為關(guān)注焦點(diǎn)及顧客滿意的具體內(nèi)容,并且真正引導(dǎo)和組織全體員工圍繞以顧客滿意為工作最高標(biāo)準(zhǔn)來(lái)衡量和評(píng)價(jià)質(zhì)量工程。

作為新一代家庭用車(chē)的心臟——發(fā)動(dòng)機(jī)，除必須繼承和發(fā)揚(yáng)現(xiàn)有發(fā)動(dòng)機(jī)的堅(jiān)固耐用和燃油經(jīng)濟(jì)性外，在動(dòng)力輸出及操控響應(yīng)、長(zhǎng)途乘坐的舒適性上都需要何大幅度的提高。

材料力學(xué)課程設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū) 設(shè)計(jì)題目：曲柄軸的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、疲勞強(qiáng)度校核及剛度計(jì)算 序號(hào):160 題號(hào):10-16 教學(xué)號(hào): 專(zhuān)業(yè):土木工程（路橋） 姓名： 指導(dǎo)教師： 目錄 一、材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)的目的—————————2 二、材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)的任務(wù)和要求——————3 三、設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的要求——————————3 四、分析討論及說(shuō)明部分的要求————————4 五、程序計(jì)算部分的要求———————————4 六、設(shè)計(jì)題目————————————————5 七、設(shè)計(jì)內(nèi)容————————————————6 （一）畫(huà)出曲柄軸的內(nèi)力圖------------------7 （二）設(shè)計(jì)曲柄頸直徑d，主軸頸直徑d-------9

第2期(總第123期) 2004年4月 機(jī)械工程與自動(dòng)化 mechanical　engineering　&　automation no12 apr1 文章編號(hào):167226413(2004)0220071202 數(shù)控機(jī)床主軸組件設(shè)計(jì)及剛度計(jì)算 楊美英 (太原第一機(jī)床廠,山西　太原　030012) 摘要:介紹cnc30數(shù)控車(chē)床主軸組件的性能要求和組成,以及主軸軸承、主軸組件的剛度計(jì)算。 關(guān)鍵詞:主軸;組件;軸承;剛度;設(shè)計(jì) 中圖分類(lèi)號(hào):tg502　　　文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:a 收稿日期:2003212210 作者簡(jiǎn)介:楊美英(19652),女,山西省太原市人,工程師,1987年畢業(yè)于太原理工大學(xué),本科。 0　引言 近年來(lái)高速切削的相關(guān)技術(shù)逐漸地