建筑施工中模板側(cè)壓力計(jì)算和相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)分析與應(yīng)用

。 -可編輯修改- 一側(cè)壓力計(jì)算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此 時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值 的澆筑高度稱(chēng)為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論和實(shí)踐，可按下列 二式計(jì)算，并取其最小值（原因見(jiàn)后面說(shuō)明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng) 缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(t+15)計(jì)算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（m）;取3m

新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力計(jì)算全文 新澆筑混凝土?xí)r對(duì)模板的側(cè)壓力 新澆混凝土初凝時(shí)間：t0=200/(t+15)=200/(20+15)=5.7142(h) 新澆混凝土作用在模板上的最大側(cè)壓力按下列二式計(jì)算： f=0.22γct0β1β2v1/2 f=γch 式中f——新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力＿ spanlang="en-us">kn/㎡） γc——混凝土的重力密度＿/span>kn/m3＿ spanlang="en-us"> t0——新澆筑混凝土的初凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏試 驗(yàn)資料，可采用t=200/(t+15)計(jì)算 t——混凝土的溫度（℃＿spanlang="en-us"> v——混凝土的澆筑速度＿spanl

word格式 專(zhuān)業(yè)資料整理 一側(cè)壓力計(jì)算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此 時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值 的澆筑高度稱(chēng)為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論和實(shí)踐，可按下列 二式計(jì)算，并取其最小值（原因見(jiàn)后面說(shuō)明）： 1/2 f0.22ctv 012 fch 式中f------新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m 2 ） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m 3 ）取25kn/m 3 t0------新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定。 當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(t+15)計(jì)算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新

一側(cè)壓力計(jì)算 混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測(cè)定，隨混凝土的澆筑高 度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此 時(shí)的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值 的澆筑高度稱(chēng)為混凝土的有效壓頭。通過(guò)理論和實(shí)踐，可按下列 二式計(jì)算，并取其最小值（原因見(jiàn)后面說(shuō)明）： 2/1 21022.0vtfc hfc 式中f------新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m2） γc------混凝土的重力密度（kn/m3）取25kn/m3 t0------新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定。 當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采用t=200/(t+15)計(jì)算；一般取值5h v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取0.5m/h h------混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的 總高度（

第1頁(yè)共8頁(yè) 計(jì)算說(shuō)明書(shū) 1..砼側(cè)壓力計(jì)算及分布 砼表觀密度 3 c/24mkn砼澆筑溫度c10t 砼澆筑速度0.6m/hv外加劑修正系數(shù)11 塌落度修正系數(shù)12新澆混凝土荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.2 22 1 210c/kn189.7322.20fmvt 2 c/71fmknh 取32..7189kn/m2 2 m/284.392.1pmknf m p c m636.1hm908.4h3 最大側(cè)壓力為39.2841.5kn/m=58.896kn/m 工作平臺(tái)荷載：（以允許荷載計(jì)算） 上下工作平臺(tái)允許荷載mkn/1025.1.5n/m1.8975 主工作平臺(tái)允許荷載kn/m05.22.8n/m9.51150 第2頁(yè)共8頁(yè) 計(jì)算模型及荷載分布圖 第3頁(yè)共8頁(yè) 2.計(jì)算模型見(jiàn)上圖 3.計(jì)算程序見(jiàn)求解器 123 4

1.1.1新澆混凝土對(duì)模板側(cè)面的壓力計(jì)算 在進(jìn)行側(cè)模板及支承結(jié)構(gòu)的力學(xué)計(jì)算和構(gòu)造設(shè)計(jì)時(shí)，常需計(jì)算新澆混凝土對(duì) 模板側(cè)面的壓力?；炷磷饔糜谀０宓膲毫?，一般隨混凝土的澆筑高度而增加， 當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界值時(shí)，側(cè)壓力就不再增加，此時(shí)的側(cè)壓力即為新澆混凝 土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高度稱(chēng)為混凝土的有效壓頭。 采用內(nèi)部振搗器，當(dāng)混凝土澆筑速度在6.0m/小時(shí)以下時(shí)，新澆混凝土作用 于模板的最大側(cè)壓力，可按以下二式計(jì)算，并取二式中的較小值。 pm=4+1500kskwv1/3/（t+30）（3-1） pm=25h（3-2） 式中：pm——新澆混凝土的最大側(cè)壓力（kn/m2）； t——混凝土的入模溫度（oc）； h——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）； ks——混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當(dāng)坍落度為50～90mm時(shí)取1.0， 為110～1

附頁(yè)： 外墻單面支模模板計(jì)算書(shū) 1、由于采用大鋼模板，現(xiàn)只對(duì)其的支撐體系進(jìn)行驗(yàn)算。單面模板高3m，以單排 支撐點(diǎn)為驗(yàn)算單位，計(jì)算寬度為1m。 2、新澆混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力計(jì)算： 計(jì)算參數(shù)：γc=24kn/m3（混凝土的重力密度） to=5小時(shí)（新澆混凝土的初凝時(shí)間要求攪拌站保證） β1=1.2（外加劑影響系數(shù)） β2=1.15（坍落度影響系數(shù)） v=1m/小時(shí)（混凝土澆筑速度，3m高的墻要求在>3小時(shí)澆完） h=3m（混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處到新澆頂面的總高度） 由公式f=0.22γctoβ1β2v =0.22×24×5×1.2×1.15×1 =36.43kn/m2 由公式f=γch =24×3 =72kn/m2 按取最小值，故最大側(cè)壓力為36.43kn/m2 3、荷載設(shè)計(jì)值f6及有效壓頭高度h f6=γcf =1.2×36.43 =43.72

是否摻緩凝劑（填“是”或“否”）是 t（混凝土入模溫度）24.4 混凝土塌落度（mm）150 h模板垂直高度（m）10 γc(混凝土重力密度)取值24～25kn/m 325 澆筑速度（m/h）6 t0（新澆混凝土初凝時(shí)間）5.076 β1（外加劑修正系數(shù)）1.2 β2（塌落度修正系數(shù)）1.15 f1=0.22γct0β1β2v 1/294.374 f2=γch250.000 h有效壓頭高度3.775 h-h6.225 2、塌落度40～50及>150時(shí)不適宜用此表計(jì)算。 備注 混凝土側(cè)壓力計(jì)算 中間數(shù)據(jù) 原始數(shù)據(jù) （需填寫(xiě)） 側(cè)壓力 1、此表根據(jù)《建筑施工手冊(cè)》第四版編制。 繪圖用數(shù)據(jù) 94.374 050100 高 度 （ m ） 混凝土側(cè)壓力（kn） 側(cè)壓力示意圖（f1<f2） 模板頂?shù)膫?cè)壓力 有效壓頭高度處的 側(cè)壓力 模板底的側(cè)

擋土墻土壓力公式在大型筒倉(cāng)側(cè)壓力計(jì)算中的應(yīng)用分析

混凝土側(cè)壓力計(jì)算圖表

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混凝土澆筑側(cè)壓力計(jì)算工具 擬澆筑混凝土構(gòu)件高度h（m）1.2 t（℃）20 v（m/h）2 γ（kn/m3）24 摻外加劑1.2 坍落度110-150mm1.15 h（m）1.91 h（m）1.2 （kn/m2）28.8 不摻外加劑 摻外加劑 坍落度<30mm 坍落度50-90mm 坍落度110-150mm 塌落度影響修正系數(shù) 計(jì)算壓頭高度 混凝土計(jì)算側(cè)壓力 實(shí)際壓頭高度 混凝土入模初始溫度 混凝土澆筑速度 混凝土容重 外加劑影響修正系數(shù)

1.側(cè)壓力計(jì)算 式中f------新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力(kn/m2) γc------混凝土的重力密度(kn/m3).普通混凝土取24 t0------新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）,可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可采 用t0=200/(t+15)計(jì)算；假設(shè)混凝土入模溫度為25 0c，即t=25t0=5 v------混凝土的澆灌速度（m/h）;取3 h------混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6 β1------混凝土外加劑影響修正系數(shù)，其不摻加任何外加劑時(shí)取1 β2------混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm時(shí)，取 時(shí)取1；110—150mm時(shí)取 f=γch=

在jgj162-2008《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》的第4.1.1條，給出了新澆混凝土對(duì)模板的 側(cè)壓力計(jì)算公式： 混凝土側(cè)壓力的計(jì)算（取兩式中教小值）： f=0.22γctoβ1β2v∧? f=γch 式中f——新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力，kn/m； γc——混凝土的重力密度，kn/m; to——新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）可按實(shí)測(cè)確定。當(dāng)缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，可采用to=200/(t+15) 計(jì)算（t為混凝土的溫度℃）； v——混凝土的澆筑速度，m/h； h——混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，m； β1——外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2； β2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，

輸入的參數(shù)： 擋料重度γ=17.20kn/m3 擋料內(nèi)摩擦角φ＝30.00度 墻頂?shù)孛婊詈奢dq=30.00kn/m2 墻頂至垂直墻身底的高度h=4000mm 底板尺寸b1=0mm 底板尺寸b2=250mm 底板尺寸b3=0mm 墻頂尺寸b4=250mm 底板尺寸h1=0mm 底板尺寸h2=0mm 地基承載力特征值（修正后）r=68.60kn/m2 土對(duì)擋墻基底摩擦系數(shù)μ=0.30 計(jì)算過(guò)程： 1.確定側(cè)壓力: 土體產(chǎn)生側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值e1=1/2*γ*h^2*tan(45-φ/2)^245.87kn/m 上部活荷載產(chǎn)生側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值e2=q*h*tan(45-φ/2)^240.00kn/m 側(cè)壓力e=e1+e285.87kn/m 2.垂直墻身計(jì)算: 垂直墻身每延米彎矩m=1.2*e1*h/3+1.4*e2*

以地球物理學(xué)基本理論為指導(dǎo),根據(jù)地球重力場(chǎng)的特點(diǎn),探討了基坑工程坑壁側(cè)壓力的來(lái)源,提出了基坑工程坑壁側(cè)壓力計(jì)算的一種新方法,基坑工程坑壁側(cè)壓力的計(jì)算公式為p=m(θ2-θ1)。

在我國(guó)大量的房屋建筑中,由于土地資源的有限和建筑結(jié)構(gòu)功能及構(gòu)造的需要,地下室的設(shè)置幾乎遍布于各大中小區(qū)建筑和臨街高層建筑中。而地下室擋土墻的設(shè)計(jì)又是地下室設(shè)計(jì)中必不可少的內(nèi)容,但由于目前在地下室擋土墻的設(shè)計(jì)中存在著側(cè)壓力計(jì)算不準(zhǔn)確、構(gòu)造措施不完善的問(wèn)題,從而使擋土墻正常工作時(shí)的側(cè)壓力大于計(jì)算側(cè)壓力,故常常引起地下室擋土墻開(kāi)裂或配筋不足等安全隱患。對(duì)不同地下水作用下的擋土墻,如何采取合理的土壓力計(jì)算方法和防排水構(gòu)造措施是闡述的主要內(nèi)容,以期使我們的地下室擋土墻設(shè)計(jì)更安全、合理。

大體積混凝土澆筑的模板側(cè)壓力

k1621+193涵洞臺(tái)身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長(zhǎng)37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過(guò)程中混凝土側(cè)壓力的計(jì)算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）可按實(shí)測(cè)確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗(yàn)資料時(shí)，可采用to=200/(t+15)=4.76計(jì)算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車(chē)澆筑速度30m3/h進(jìn)行控制，澆筑 長(zhǎng)度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面

k1621+193涵洞臺(tái)身拉桿演算 1、墻身結(jié)構(gòu)尺寸 墻身上口尺寸1.05m，下口尺寸為1.78m，墻高2.9m，墻身長(zhǎng)37.3m （單側(cè)），每4m設(shè)置沉降縫。 2、澆筑過(guò)程中混凝土側(cè)壓力的計(jì)算（取兩式中較小值） f=0.22γctoβ1β2v1/2（公式1） f=γch（公式2） 式中： f—新澆筑混凝土對(duì)模板的側(cè)壓力，kn/m2； γc—混凝土的重力密度，24kn/m3； to—新澆混凝土的初凝時(shí)間（h）可按實(shí)測(cè)確定（本段位4h）。當(dāng)缺乏 試驗(yàn)資料時(shí)，可采用to=200/(t+15)=4.76計(jì)算（t為混凝土的溫度=28）； v—混凝土的澆筑速度m/h（按泵車(chē)澆筑速度30m3/h進(jìn)行控制，澆筑 長(zhǎng)度按37.3m控制，則混凝土澆筑速度為v=30/（1.05+1.78） /2*37.3=0.6m/h； h—混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面

對(duì)于框架結(jié)構(gòu)的填充墻構(gòu)造柱施工,傳統(tǒng)工藝存在很多弊端,如連接性差、施工效率低、噪音大等.利用自密實(shí)混凝土的性能,設(shè)計(jì)了損耗小、能夠?qū)崿F(xiàn)重復(fù)利用的模板體系,并在其澆筑時(shí)采用泵送頂升工藝.由于自密實(shí)混凝土的高流動(dòng)性,泵送頂升時(shí)對(duì)模板體系產(chǎn)生較大的沖擊力,產(chǎn)生的模板側(cè)壓力高于傳統(tǒng)工藝.通過(guò)數(shù)值模擬分析和監(jiān)測(cè)分析,研究泵送頂升工藝下的模板側(cè)壓力,設(shè)計(jì)的模板體系安全可靠,泵送頂升工藝能夠滿(mǎn)足工程要求.應(yīng)用于實(shí)際工程發(fā)現(xiàn),混凝土成型密實(shí),工程質(zhì)量得到了保證,加快了施工速度,為填充墻構(gòu)造柱施工開(kāi)辟了一條新途徑.

對(duì)于框架結(jié)構(gòu)的填充墻構(gòu)造柱施工,傳統(tǒng)工藝存在很多弊端,如連接性差、施工效率低、噪音大等。利用自密實(shí)混凝土的性能,設(shè)計(jì)了損耗小、能夠?qū)崿F(xiàn)重復(fù)利用的模板體系,并在其澆筑時(shí)采用泵送頂升工藝。由于自密實(shí)混凝土的高流動(dòng)性,泵送頂升時(shí)對(duì)模板體系產(chǎn)生較大的沖擊力,產(chǎn)生的模板側(cè)壓力高于傳統(tǒng)工藝。通過(guò)數(shù)值模擬分析和監(jiān)測(cè)分析,研究泵送頂升工藝下的模板側(cè)壓力,設(shè)計(jì)的模板體系安全可靠,泵送頂升工藝能夠滿(mǎn)足工程要求。應(yīng)用于實(shí)際工程發(fā)現(xiàn),混凝土成型密實(shí),工程質(zhì)量得到了保證,加快了施工速度,為填充墻構(gòu)造柱施工開(kāi)辟了一條新途徑。