工程軟土地基中樁基礎(chǔ)單樁豎向極限承載力影響因素

樁身直徑d=m 樁身周長(zhǎng)u=mm 樁端面積ap=㎡m 土層 樁周第i 層土的厚 度li(m) 極限側(cè)阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qsik(kpa) 極限端阻 力標(biāo)準(zhǔn)值 qpk(kpa) qsik×liqpk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ∑0//00 qsk=u∑qsikli qpk=apqpk quk=qsk+qpk 單樁豎向承載 力特征值 ra=quk/k （kn） 單樁承載力特征值計(jì)算（經(jīng)驗(yàn)參數(shù)法） ra實(shí)際取kn 樁頂絕對(duì)標(biāo)高： 樁頂相對(duì)標(biāo)高： 0 0 0

灰色模型預(yù)測(cè)單樁豎向極限承載力——根據(jù)灰色系統(tǒng)理論模型g(1，1)，通過對(duì)樁的不完全靜載荷試驗(yàn)p～s曲線數(shù)據(jù)進(jìn)行分析處理，預(yù)估單樁豎向極限承載力，并通過實(shí)例加以驗(yàn)證，可為人們對(duì)樁的極限受力情況提供一種新的認(rèn)識(shí)角度和解決問題的方法。

塔吊基礎(chǔ)計(jì)算書 一、計(jì)算參數(shù)如下： 非工作狀態(tài)工作狀態(tài) 基礎(chǔ)所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基礎(chǔ)所受的豎向力p：434kn513kn 基礎(chǔ)所受的傾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基礎(chǔ)所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基礎(chǔ)的最大荷載進(jìn)行計(jì)算,即 f=513knm=1683kn.m 二、鉆孔灌注樁單樁承受荷載： 根據(jù)公式: （注：n為樁根數(shù),a為塔身寬） 帶入數(shù)據(jù)得 單樁最大壓力:qik壓＝872.04kn 單樁最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、鉆孔灌注樁承載力計(jì)算 1、土層分布情況： 層號(hào) 土層名稱 土層厚度（m） 側(cè)阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系數(shù)λi 4 粉質(zhì)粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉質(zhì)粘土 4.6 13 / 0.7

塔吊基礎(chǔ)計(jì)算書 一、計(jì)算參數(shù)如下： 非工作狀態(tài)工作狀態(tài) 基礎(chǔ)所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基礎(chǔ)所受的豎向力p：434kn513kn 基礎(chǔ)所受的傾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基礎(chǔ)所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基礎(chǔ)的最大荷載進(jìn)行計(jì)算,即 f=513knm=1683kn.m 二、鉆孔灌注樁單樁承受荷載： 根據(jù)公式: （注：n為樁根數(shù),a為塔身寬） 帶入數(shù)據(jù)得 單樁最大壓力:qik壓＝872.04kn 單樁最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、鉆孔灌注樁承載力計(jì)算 1、土層分布情況： 層號(hào) 土層名稱 土層厚度（m） 側(cè)阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系數(shù)λi 4 粉質(zhì)粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉質(zhì)粘土 4.6 13 / 0.7

擠擴(kuò)支盤樁是在普通混凝土鉆孔樁的基礎(chǔ)上衍生出來的一種新型樁基型式。它與普通混凝土灌注樁相比,承載力有顯著提高,具有顯著的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。

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單樁豎向承載力的估算及影響因素分析——文中分析了豎向荷載有下單樁承載力的影響因素，在總結(jié)經(jīng)驗(yàn)基礎(chǔ)上對(duì)單樁承載力的估算提出了修正方法。

ld0lhdu 樁入土深度(m)基礎(chǔ)埋深/填土厚度(m)有效樁長(zhǎng)(m)樁徑(m)樁身周長(zhǎng) 25.56.519.00.8002.5133 βsilgiqsik 后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)豎向增強(qiáng)段內(nèi)第i層土厚度豎向增強(qiáng)段第i層土初始極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值 21.42.010 31.42.010 41.42.010 51.42.010 61.42.010 71.42.010 81.42.010 豎向增強(qiáng)段總極91.42.010 限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值101.42.010 111.42.010 121.42.010 131.42.010 141.42.010 151.42.010 161.42.010 豎向增強(qiáng)段厚度30.0 βsjljqsjk 后注漿側(cè)阻力增強(qiáng)系數(shù)

復(fù)合載體夯擴(kuò)樁單樁豎向極限承載力研究——目前尚無適用范圍廣且較精確的單樁豎向極限承載力公式可依，復(fù)合載體夯擴(kuò)樁設(shè)計(jì)誤差較大，或造成浪費(fèi)，或留下隱患。通過對(duì)百余項(xiàng)工程的相關(guān)資料進(jìn)行研究，得出了一種適用范圍廣的、小誤差的復(fù)合栽體夯擴(kuò)樁單樁豎向極限...

一種新的夯擴(kuò)灌注樁單樁豎向極限承載力公式——針對(duì)設(shè)計(jì)與施工中遇到的單樁承載力問題，采用計(jì)算與統(tǒng)計(jì)分析方法，對(duì)近10年來所完成的數(shù)百項(xiàng)工程，將其打樁原始記錄、地質(zhì)勘察報(bào)告與單樁豎向靜載試驗(yàn)得出的承載力相對(duì)比而得出了一種小誤差的夯擴(kuò)灌注樁單樁豎向極...

http://www.***.*** 單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)的支持向量機(jī)模型 趙月平，王威 河南工業(yè)大學(xué)土木建筑學(xué)院，河南鄭州（450052） 摘要：在綜合分析了各種單樁豎向極限承載力分析方法的基礎(chǔ)上，提出了基于支持向量機(jī) 的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)方法，并在matlab中編制了相應(yīng)的支持向量機(jī)程序，建立 了相應(yīng)的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)模型。以大量的實(shí)例數(shù)據(jù)為學(xué)習(xí)樣本和測(cè)試樣本，討論 了基于支持向量機(jī)的單樁豎向極限承載力分析方法及其可行性。研究表明，用支持向量機(jī) 方法來預(yù)測(cè)單樁豎向極限承載力是可行的。 關(guān)鍵詞：?jiǎn)螛?；豎向極限承載力；支持向量機(jī)(svm)；預(yù)測(cè) 中圖分類號(hào)：tu413.4文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：a 0引言 樁基礎(chǔ)作為我國(guó)工程建設(shè)中重要的基 礎(chǔ)形式，具有承載力高、沉降量小，且調(diào) 節(jié)不均勻沉降能力強(qiáng)的特性，得到廣泛應(yīng) 用。樁基作為建筑物

灌注樁后注漿單樁豎向極限承載力研究——近年來，后注漿技術(shù)得到了廣泛的應(yīng)用。鉆孔灌注樁可大大降低建筑物的沉降，并使建筑物的沉降更加均勻，文章介紹后注漿工藝的承載力提高機(jī)理及在天津地區(qū)的幾個(gè)工程實(shí)例，分析了注漿前后單樁豎向極限承載力對(duì)比情況及影響...

基于支持向量機(jī)的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)

基于最小二乘支持向量機(jī)回歸的單樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)——基于單樁載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用最小二乘支持向量機(jī)(lssvm)回歸的方法，建立了單樁豎向極限承載力的預(yù)測(cè)模型．利用文獻(xiàn)中樁的載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)來訓(xùn)練lssvm模型，并確定了模型參數(shù)．研究結(jié)果表明，同常用的bp網(wǎng)絡(luò)...

神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)法在單樁豎向極限承載力估算中的應(yīng)用——闡述了人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)bp算法。基于abukiefa列舉的試樁資料，運(yùn)用bp網(wǎng)絡(luò)估算了樁豎向極限承載力，結(jié)果表明該方法是可行的。

根據(jù)不完全的豎向靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用灰色系統(tǒng)理論的gm(1,1)模型預(yù)測(cè)單樁的豎向極限承載力,并對(duì)結(jié)果的合理性及誤差進(jìn)行分析.工程實(shí)例分析表明,豎向靜載試驗(yàn)所施加的荷載達(dá)到或超過極限荷載的四分之三時(shí),利用其數(shù)據(jù)進(jìn)行單樁豎向極限承載力的預(yù)測(cè)具有較高的精度.同時(shí)新信息gm(1,1)模型、新陳代謝gm(1,1)模型比老信息gm(1,1)模型預(yù)測(cè)的結(jié)果更精確.

軟土樁基工程中,影響單樁豎向承載力的因素很多,除樁材和樁周土的工程特性外,沉樁方式、沉樁后的間隙時(shí)間、樁的工作環(huán)境條件等也是重要的影響因素。單樁承載力的合理取值,是建筑結(jié)構(gòu)安全性和經(jīng)濟(jì)性合理平衡的關(guān)鍵。根據(jù)有關(guān)工程的實(shí)踐與體會(huì),提出有關(guān)軟土樁基工程單樁承載力的評(píng)判和取值的建議。

對(duì)三種曲線預(yù)測(cè)模型進(jìn)行介紹,建立求解模型。依據(jù)天津地區(qū)phc管樁靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用grg優(yōu)化程序求解模型參數(shù),計(jì)算phc管樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)值。通過對(duì)三種曲線模型的預(yù)測(cè)精度進(jìn)行對(duì)比分析,證明usher曲線模型預(yù)測(cè)結(jié)果更為安全、可靠。

擠擴(kuò)支盤樁單樁豎向承載力可靠度分析——首先，闡述了擠擴(kuò)支盤樁的優(yōu)點(diǎn)及其承載力可靠度分析的必要性，引用無量綱隨機(jī)變量的極限狀態(tài)方程，結(jié)合收集到的試樁資料進(jìn)行可靠度分析；然后，采用jc法計(jì)算可靠指標(biāo)β，并分析了荷載效應(yīng)比、總安全系數(shù)和。荷載組合形...

首先,闡述了擠擴(kuò)支盤樁的優(yōu)點(diǎn)及其承載力可靠度分析的必要性,引用無量綱隨機(jī)變量的極限狀態(tài)方程,結(jié)合收集到的試樁資料進(jìn)行可靠度分析;然后,采用jc法計(jì)算可靠指標(biāo)β,并分析了荷載效應(yīng)比、總安全系數(shù)和荷載組合形式對(duì)可靠指標(biāo)的影響;最后,在分析現(xiàn)有試樁資料的基礎(chǔ)上得出支盤樁的可靠指標(biāo)大于等截面樁的可靠指標(biāo)的結(jié)論,對(duì)擠擴(kuò)支盤樁的可靠性設(shè)計(jì)作了初步探索。

估算依 據(jù) 地層地層名稱 分層厚度 (m) 樁側(cè)阻力極 限值(kpa) 端阻力極限 值(kpa) 樁徑 (m) 樁周長(zhǎng)us 、ur(m) 樁底面積 ap(m 2) 土層總極限側(cè)阻力值 us∑qsisli(kn) 嵌巖段總極限側(cè)阻力 值ur∑qsirhri(kn) 極限端阻力值 qprap(kn) 單樁豎向承載 力特征值 ra(kn) 1雜填土0/0 2粉質(zhì)粘土0.542533.912 3細(xì)砂2.230165.792 5卵石3.590791.28 6全風(fēng)化變粒巖8851708.16 7強(qiáng)風(fēng)化變粒巖13.21103647.424 8中風(fēng)化變粒巖0.580060001004.83014.4 6346.5681004.83014.45182.884 1雜填土0/0 2粉質(zhì)粘土0.542542.39 3

層底接觸面積樁側(cè)摩pf樁端承rpk工程名稱： 深度u×l阻力fipf=u×l×fi阻力pqfp×ap=工程編號(hào)： （m）（m2）(kpa)(kn)(kpa)(kn)計(jì)算房號(hào)： 1-11.70.20153.00樁型： 1-23.31.601524.00樁截面邊長(zhǎng)(mm)： 36.63.301549.50樁長(zhǎng)(m)： 419.913.3025332.50樁頂入土深度(m)： 525.53.6040144.0080050.40樁端入土深度(m)： 627.7702000持力層: 730804000樁身周邊up(m)： 樁端面積ap(m2)： 水位深度(m)： 砼強(qiáng)度： 極限承載力估算值(kn)：603 抗壓承載力設(shè)計(jì)值(kn):###### 每方砼承載力