不銹鋼網(wǎng)架極限承載力的追蹤分析

對(duì)奧氏體不銹鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)性能、焊接性能加以分析，并進(jìn)行了不銹鋼焊接空心球節(jié)點(diǎn)承載力試驗(yàn)，確定了該種節(jié)點(diǎn)的受拉和受壓承載能力。在此基礎(chǔ)上，又做了不銹鋼組合扭網(wǎng)殼模型的破壞性試驗(yàn)研究，試驗(yàn)結(jié)果與理論計(jì)算值比較，吻合較好。

researchoncatenaryactionofframestructureinprogressive collapsewithfibermodel tianxunli1,a,zhongfengshang1,b,yuzhiji2,cchuanqingliu1,d 1shandongprovincialacademyofbuildingresearch,jinan,250031,china 2linshucountywaterservicecenter,linshu,276700,china a0531ltx@sina.com,bshangzhongfeng@163.com,cjiyuzhi123@163.com,dnewsthsth@163.com keywords:progre

雙層地基極限承載力的數(shù)值分析——基于極限平衡滑移線理論，采用差分算法及土層交界面處理公式編制了適合上層軟、下層硬(飽和粘土除外)的土層組合的雙層地基數(shù)值計(jì)算程．由程得到了均質(zhì)地基和雙層地基的滑移線網(wǎng)和承載力曲線，揭示出雙層地基承載力明顯高于均...

靜壓樁極限承載力的時(shí)效分析——通過(guò)隔時(shí)復(fù)壓等試驗(yàn)表明,靜壓樁的極限承載力隨時(shí)間呈雙曲線增大。靜壓樁時(shí)效性機(jī)理主要是觸變恢復(fù)效應(yīng)和固結(jié)效應(yīng)。引入時(shí)間參數(shù)分析在粘土中沉樁時(shí)所引起的超靜孔隙水壓力,給出了考慮固結(jié)效應(yīng)的超靜孔隙水壓力的解?？紤]不確定性...

依據(jù)涵洞兩側(cè)填土荷載的特點(diǎn),基于極限平衡理論,在邁耶霍夫-漢納極限承載力公式基礎(chǔ)上,推導(dǎo)了用于計(jì)算具有硬殼層的涵洞地基極限承載力的計(jì)算公式.將漢森加權(quán)平均法、應(yīng)力擴(kuò)散角法、本文提出的改進(jìn)公式法和有限元法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析,研究了路堤填土高度、硬殼層厚度、硬殼層與下臥軟土層的黏聚力比和內(nèi)摩擦角比對(duì)極限承載力的影響,并將工程實(shí)例結(jié)果與4種理論計(jì)算方法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比.結(jié)果表明:隨著路堤填土高度和硬殼層厚度的增加,改進(jìn)公式法和有限元法計(jì)算的地基承載力結(jié)果最為接近;黏聚力比和內(nèi)摩擦角比的變化對(duì)改進(jìn)公式法和有限元法的計(jì)算結(jié)果影響較為一致;改進(jìn)公式法的計(jì)算結(jié)果比漢森加權(quán)法和擴(kuò)散應(yīng)力角法更加接近工程實(shí)例.

針對(duì)目標(biāo)跟蹤過(guò)程中發(fā)生遮擋時(shí)跟蹤出現(xiàn)偏差的情況，在傳統(tǒng)meanshift跟蹤算法的基礎(chǔ)上引入極限學(xué)習(xí)機(jī)（extremelearningmachine，elm），提出了基于elm與meanshift的目標(biāo)跟蹤算法。該算法根據(jù)過(guò)去3個(gè)時(shí)刻的目標(biāo)位置信息。利用elm預(yù)測(cè)出目標(biāo)當(dāng)前可能位置，代替目標(biāo)前一時(shí)刻位置作為meanshift迭代起始點(diǎn)，并在鄰域范圍內(nèi)進(jìn)行迭代，得到目標(biāo)的真實(shí)位置。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，與現(xiàn)有的改進(jìn)算法相比，新算法減少了迭代次數(shù)和運(yùn)算時(shí)間，同時(shí)在遮擋情況下能夠準(zhǔn)確定位目標(biāo)位置并進(jìn)行跟蹤，提高了跟蹤系統(tǒng)的實(shí)時(shí)性和魯棒性。

基于極限平衡滑移線理論,采用差分算法及土層交界面處理公式編制了適合上層軟、下層硬(飽和粘土除外)的土層組合的雙層地基數(shù)值計(jì)算程序.由程序得到了均質(zhì)地基和雙層地基的滑移線網(wǎng)和承載力曲線,揭示出雙層地基承載力明顯高于均質(zhì)粉土地基承載力.

根據(jù)設(shè)計(jì)或規(guī)范要求確定。 四、儀器設(shè)備 名稱、型號(hào)、儀器設(shè)備檢測(cè)設(shè)定及參數(shù)。 五、檢測(cè)結(jié)果 《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點(diǎn)》jg10－1999 《鋼網(wǎng)架焊接球節(jié)點(diǎn)》jgll－l999 《鋼網(wǎng)架螺栓球節(jié)點(diǎn)用高強(qiáng)度螺栓》gb/t16939－1997 三、取樣數(shù)量 《網(wǎng)架結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》jgj78－91 《螺栓球節(jié)點(diǎn)鋼網(wǎng)架焊縫超聲波探傷及質(zhì)量分級(jí)法》jg/t3034.2－1996 《焊接球節(jié)點(diǎn)鋼網(wǎng)架焊縫超聲波探傷及質(zhì)量分紋法》jg/t3034.1－1996 《鋼結(jié)構(gòu)高強(qiáng)度螺栓連接的設(shè)計(jì)、施工及

造紙網(wǎng)與一般工業(yè)網(wǎng)在紋理結(jié)構(gòu)上有所不同,造紙網(wǎng)的緯線粗,經(jīng)線細(xì),成網(wǎng)后緯線保持平直,只有經(jīng)向彎曲,沒(méi)有緯向彎曲,因此,可采用如下的剪切和釬焊工藝。焊前剪切與焊料裝配網(wǎng)的兩端用剪刀與網(wǎng)平面成80°～85°的交角沿同一根緯線剪下,并使上層經(jīng)線長(zhǎng)于下層經(jīng)線,如圖1所示。

對(duì)三種曲線預(yù)測(cè)模型進(jìn)行介紹,建立求解模型。依據(jù)天津地區(qū)phc管樁靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù),利用grg優(yōu)化程序求解模型參數(shù),計(jì)算phc管樁豎向極限承載力預(yù)測(cè)值。通過(guò)對(duì)三種曲線模型的預(yù)測(cè)精度進(jìn)行對(duì)比分析,證明usher曲線模型預(yù)測(cè)結(jié)果更為安全、可靠。

雙層地基極限承載力的極限分析上限法——極限分析方法已廣泛應(yīng)用于巖土工程穩(wěn)定性分析中，目前已有很多學(xué)者探討了極限分析上限方法計(jì)算均質(zhì)土地基極限承載力問(wèn)題，事實(shí)證明該方法是卓有成效的。而實(shí)際中常遇到的是層狀地基，特別是持力層范圍內(nèi)主要有兩層土的...

極限分析方法已廣泛應(yīng)用于巖土工程穩(wěn)定性分析中,目前已有很多學(xué)者探討了極限分析上限方法計(jì)算均質(zhì)土地基極限承載力問(wèn)題,事實(shí)證明該方法是卓有成效的。而實(shí)際中常遇到的是層狀地基,特別是持力層范圍內(nèi)主要有兩層土的情況,對(duì)于雙層地基極限承載力的計(jì)算,目前的研究還相當(dāng)不成熟。將一種新的多塊體離散模式的上限方法應(yīng)用于雙層地基極限承載力的計(jì)算,詳細(xì)探討了該多塊體離散模式應(yīng)用時(shí)相容速度場(chǎng)的確定方法。并應(yīng)用該方法對(duì)一些雙層地基土極限承載力問(wèn)題進(jìn)行了計(jì)算,將計(jì)算結(jié)果與已有計(jì)算方法做了對(duì)比,通過(guò)對(duì)比可以驗(yàn)證該方法是正確和有效的。

第21卷第3期工程力學(xué)vol.21no.3 2004年6月engineeringmechanicsjun.2004 ——————————————— 收稿日期：2003-06-26；修改日期：2003-10-08 作者簡(jiǎn)介：郭宏磊(1964)，男，大連人，高級(jí)工程師，博士，從事結(jié)構(gòu)工程研究與工程管理工作(e-mail:ghl5186@yahoo.com.cn)； 賀雯(1965)，女，武漢人，工程師，碩士，從事結(jié)構(gòu)工程研究與工程管理工作； 胡亦兵(1965)，男，武漢人，高級(jí)工程師，從事結(jié)構(gòu)工程研究與工程管理工作； 王元漢(1946)，男，武漢人，博士生導(dǎo)師，從事巖土工程與結(jié)構(gòu)工程研究 文章編號(hào)：100-4750(2004)03-0078-06 phc樁的豎向極限承載力的預(yù)測(cè) 郭宏磊1,2，賀雯3，胡亦兵4，王元漢1 (

1 2 不銹鋼網(wǎng)格橋架的施工 開(kāi)拓創(chuàng)新是企業(yè)發(fā)展的強(qiáng)大動(dòng)力，隨著科技的發(fā)展，耗時(shí)耗力的安裝方式將會(huì)被淘汰，快速輕 便、省時(shí)省力的安裝方式將會(huì)成為主流。位于上海漕涇化學(xué)工業(yè)園區(qū)拜耳一體化基地內(nèi)的異氰酸酯 和聚醚項(xiàng)目tdi生產(chǎn)單元tda裝置分支電纜橋架就采用了這種安裝快速輕便、省時(shí)省力的不銹鋼網(wǎng) 格橋架。在該項(xiàng)目，本人參加了電儀安裝技術(shù)負(fù)責(zé)工作，對(duì)這種新 型的材料、新型的安裝方式略有心得，于是收集了這方面的材料， 并總結(jié)了常用的安裝方法，以供大家參考。 1橋架 該項(xiàng)目采用了卡博菲不銹鋼網(wǎng)格橋架系列產(chǎn)品，橋架長(zhǎng)3米， 由若干不銹鋼鋼筋縱緯排列經(jīng)接觸焊而成，成網(wǎng)格狀，如右圖： 每根緯筋之間間隔為100mm，縱筋之間間隔為50mm，高 54mm-105mm。 網(wǎng)格安裝所需要采購(gòu)的配件如下： （1）網(wǎng)格連接器 這種連接器是主要連接件，同時(shí)還有一種連

預(yù)測(cè)單樁極限承載力的初步實(shí)踐——單樁極限承載力值是樁基設(shè)計(jì)中的重要依據(jù)。介紹了利用雙曲線法對(duì)某工程進(jìn)行實(shí)際單樁極限承載力預(yù)測(cè)的情況：就某工程靜載荷試驗(yàn)結(jié)果，采用雙曲線法對(duì)q-s曲線進(jìn)行擬合，對(duì)未加載至破壞的試樁預(yù)測(cè)其極限承載力值，并與原檢測(cè)結(jié)果...

針對(duì)巖石地基承載力問(wèn)題,引入hoek-brown強(qiáng)度破壞準(zhǔn)則,提出局部剪切破壞模式巖石地基承載力的計(jì)算表達(dá)式,基于極限平衡理論,建立破壞面上的靜力平衡方程,推導(dǎo)出整體剪切破壞模式巖石地基承載力的計(jì)算公式.依據(jù)已有的成果假定空洞巖石地基頂板的沖切破壞體為一圓錐體,利用極限平衡法,得到了抗拉作用、抗剪作用及抗拉剪共同作用時(shí)下伏空洞地基極限承載力的計(jì)算表達(dá)式；并進(jìn)一步通過(guò)模型試驗(yàn)驗(yàn)證了理論方法的合理性.結(jié)果表明:1)在計(jì)算完整巖石地基極限承載力時(shí),采用整體剪切破壞模式得到的理論結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果較吻合；2)在計(jì)算空洞頂板極限承載力時(shí),對(duì)比單獨(dú)考慮沖切破壞面上的拉應(yīng)力和剪應(yīng)力作用得到的結(jié)果,考慮兩者共同作用計(jì)算的結(jié)果更接近實(shí)測(cè)結(jié)果.

平織絲網(wǎng)對(duì)照表 目數(shù)絲徑mm1x30米卷網(wǎng)重kg孔徑mm 1260.0023.4 13135.0022.4 21.1942.4811.51 21.567.5011.2 21.676.8011.1 22120.0010.7 23270.009.7 23.4346.809.3 40.7130.255.64 40.8846.465.47 41.1984.975.16 41.286.405.15 41.37112.614.98 41.6153.604.75 42240.004.35 50.3710.274.71 50.412.004.68 50.5825.234.5 50.627.004.48 50.8149.214.27 5

不銹鋼絲網(wǎng)常用絲號(hào)、絲徑對(duì)照表 規(guī)格 號(hào)碼 swg英制bwg伯明罕bgawg美制 吋毫米吋毫米吋毫米吋毫米 7/00.512.70.666616.932 6/00.46411.7860.62515.8750.5814.732 5/00.43210.9730.512.70.588314.9430.516513.119 4/00.410.160.45411.5320.541613.7570.4611.684 3/00.3729.4490.42510.7950.512.70.409610.404 2/00.3488.8390.389.6250.445211.3080.36489.266 00.3248.230.348.6390.395410.0690.324

不銹鋼網(wǎng)規(guī)格表 目數(shù)（目/英寸）絲徑(mm)單位面積網(wǎng)重(kg/m2) 21.6002.56 41.2002.88 60.9002.43 80.7001.96 100.6001.80 120.5001.50 140.4501.42 160.4001.28 200.3501.22 250.2800.98 300.2500.94 350.2300.92 400.2100.88 500.1700.72 600.1500.67 800.1200.57 1000.1000.50 1200.0800.38 1500.0630.29 1650.0630.32 1800.0530.25 2000.0500.25 2300.0400.18 2500.040

機(jī)器型號(hào)規(guī)格每臺(tái)需數(shù)量備注 rla1090x0.75x6202煙臺(tái) rla10h rla2090x0.75x7502 rla20h rla40120x0.75x9802古城、揚(yáng)動(dòng) rla40h90x0.75x10501瑞明 rla40r90x0.75x10501瑞明 rla65120x0.75x9802杭汽發(fā)、天澤 rla65b90x0.75x10501杭汽發(fā)、博龍 rla65h120x0.75x9802杭汽發(fā) rla65大修機(jī)150x0.75x9802杭汽發(fā) rlb65150x0.75x9802北京福田 rlb65a150x0.75x9802山東浩信 rlb65b150x0.75x9802杭汽發(fā) rlb65d150x0.75x9804杭汽發(fā) rlb130190*0.75*14202杭汽發(fā) 不銹鋼網(wǎng)片

塔吊基礎(chǔ)計(jì)算書 一、計(jì)算參數(shù)如下： 非工作狀態(tài)工作狀態(tài) 基礎(chǔ)所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基礎(chǔ)所受的豎向力p：434kn513kn 基礎(chǔ)所受的傾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基礎(chǔ)所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基礎(chǔ)的最大荷載進(jìn)行計(jì)算,即 f=513knm=1683kn.m 二、鉆孔灌注樁單樁承受荷載： 根據(jù)公式: （注：n為樁根數(shù),a為塔身寬） 帶入數(shù)據(jù)得 單樁最大壓力:qik壓＝872.04kn 單樁最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、鉆孔灌注樁承載力計(jì)算 1、土層分布情況： 層號(hào) 土層名稱 土層厚度（m） 側(cè)阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系數(shù)λi 4 粉質(zhì)粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉質(zhì)粘土 4.6 13 / 0.7

在役老舊拱橋的極限承載力分析——在役老舊拱橋的承載力是人們關(guān)心的熱點(diǎn)問(wèn)題之一，某些橋梁隨著使用年限的不斷增加，拱肋以及其他結(jié)構(gòu)部件變形甚至破壞，其承載能力削弱問(wèn)題會(huì)變得尤為突出．以寧波市靈橋?yàn)槔敿?xì)分析了其極限承載力，分析過(guò)程中考慮了材料和幾...