403Nb鋼高溫熱壓縮變形條件下的流變應力研究

文章根據熱壓縮試驗數據,應用一元線性回歸和多元線性回歸方法,研究了6061鋁合金材料的流動應力與溫度、應變速率和應變之間的關系,并根據試驗數據確定了6061鋁合金材料的本構方程。研究表明,6061鋁合金熱壓縮塑性變形時的流變應力和應變速率之間的關系滿足雙曲正弦函數關系式;其熱壓縮塑性變形時流變應力的雙曲正弦對數項與絕對溫度倒數之間滿足線性關系,其高溫壓縮變形受熱激活能的控制。

為了對冷鐓鋼的生產過程進行數值模擬分析,優(yōu)化其生產工藝,在mmt-200熱模擬機上進行熱壓縮變形實驗,研究了微合金中碳鋼熱變形流變應力行為,試驗溫度為800～950℃,應變速率為0.01～20s-1.結果表明:真應力隨變形溫度的升高而減小,隨應變速率的增大而增大,表現出正的應變速率敏感性;材料熱變形過程中伴隨著鐵素體動態(tài)再結晶并超量析出.獲得了采用zener-hollomon參數來描述的微合金中碳鋼的本構方程,其變形激活能為306.79kj/mol.

根據熱壓縮模擬試驗獲得的數據,用一元線性回歸和多元線性回歸的方法,研究了鉛鎂鋁合金的流變應力與溫度、應變速率和應變之間的關系,并根據試驗數據確定了鉛鎂鋁合金的本構方程。結果表明:鉛鎂鋁合金在高溫熱變形時的流變應力與應變速率及變形溫度之間滿足雙曲正弦函數關系;其熱壓縮變形時流變應力本構方程可以高精度地預測高溫變形時的穩(wěn)態(tài)流變應力,其高溫熱變形受熱激活能的控制。

在gleeble-1500熱模擬機上對01570鋁合金進行等溫熱壓縮實驗,變形溫度為300~450℃,應變速率為0.001~1s-1,研究其熱壓縮變形的流變應力行為。結果表明:01570鋁合金真應力-應變曲線在變形溫度為300℃,應變速率為0.01~1s-1的條件下,流變應力開始隨應變增加而增大,達到峰值后趨于平穩(wěn),表現出動態(tài)回復特征;而在其他條件下,應力達到峰值后隨應變的增加而逐漸下降,表現出動態(tài)再結晶特征。在用arrhenius方程描述01570鋁合金熱變形行為時,其變形激活能q為152.33kj.mol-1。

采用gleebe-1500熱模擬機對7085鋁合金進行熱壓縮,研究了該合金在應變速率為1~38s-1、變形溫度為260~440℃條件下的流變應力行為。結果表明,7085鋁合金流變應力在變形初期隨著應變的增加而增大,出現峰值后逐漸趨于平穩(wěn);峰值應力隨應變速率的增加而增加,隨溫度的升高而降低;通過線性回歸分析計算出7085材料的應變硬化指數n以及變形激活能q,獲得了7085鋁合金高溫條件下的流變應力本構方程。

采用熱模擬試驗對一種含銀al-cu-mg耐熱鋁合金進行熱壓縮試驗,研究了合金在熱壓縮變形溫度和應變速率分別為340~500℃,0.001~10s-1的條件下的流變應力行為和變形組織。結果表明:合金的流變應力隨應變速率的增大而增大,隨變形溫度的升高而減小。該合金熱壓縮變形的流變應力行為可用雙曲正弦形式的本構方程來描述,也可用zener-hollomon參數來描述,其變形激活能為196.27kj/mol。在較低的變形溫度或較高的應變速率下,合金組織中主要存在沿垂直于壓縮方向拉長了的晶粒。隨著變形溫度的升高或應變速率的降低,拉長的晶粒發(fā)生粗化,并且合金中出現了再結晶晶粒,說明合金中的主要軟化機制逐步由動態(tài)回復轉變?yōu)閯討B(tài)再結晶。該合金較適宜的熱軋溫度為380~460℃,應變速率為0.1~10s-1。

在變形溫度為300～460℃,應變速率為0.001～1.000s-1的條件下,采用gleeble-1500熱模擬試驗機對7b50鋁合金的熱變形加工行為進行了研究。結果表明,7b50鋁合金在熱壓縮變形中的流變應力隨著溫度的升高而減小,隨著應變速率的增大而增大。對該合金進行熱變形加工的適宜條件是:熱壓縮加工溫度為380～460℃、應變速率為0.100～1.000s-1。在變形溫度較高或應變速率較低的合金中發(fā)生部分再結晶,并且在合金組織中存在大量的位錯和亞晶。隨著溫度升高和應變速率降低,亞晶尺寸增大,位錯密度減小,合金的主要軟化機制逐步由動態(tài)回復轉變?yōu)閯討B(tài)再結晶。

**資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.*** **資訊http://www.***.***

在變形溫度為380～500℃,應變速率為0.001～10s-1的條件下,采用gleeble-1500熱模擬試驗機對含鈧al-cu-li-zr合金的熱變形行為進行了研究。結果表明:含鈧al-cu-li-zr合金流變應力隨變形溫度升高和應變速率的降低而減小;變形初期,應力值隨應變的增加迅速提高,顯示出明顯的加工硬化效應。當應力值達到峰值后,隨著變形增加,流變應力逐步降低,合金出現明顯的軟化現象。根據流變應力本構方程及利用作圖法和線性回歸方法求解得出各參數值,得出流變峰值應力方程;該合金在高溫壓縮試驗中會發(fā)生動態(tài)回復,在一定條件下會發(fā)生動態(tài)再結晶,并且溫度越高應變速率越低,該合金越易發(fā)生動態(tài)再結晶,從而表現出其流變應力越低。

304不銹鋼熱變形過程奧氏體動態(tài) 再結晶及流變應力研究 * 熊家強 1,2 ,謝剛 1 ,唐廣波 2 (1.昆明理工大學材料與冶金工程學院,云南昆明650093; 2.鋼鐵研究總院結構材料研究所,北京100081) 摘要:在800~1200e溫度范圍和015~10s -1 應變速率條件下對304不銹鋼進行單道次熱壓縮實驗,結合 顯微組織分析,研究了304不銹鋼的熱變形過程中奧氏體動態(tài)再結晶規(guī)律及流變應力。確定了該材料的動態(tài)再結 晶參數、熱變形方程。根據變形條件和流變應力曲線形式將熱變形過程流變應力曲線分成3種類型,分別回歸得 到了它們的表達式。 關鍵詞:304不銹鋼;熱變形;動態(tài)再結晶;流變應力 中圖分類號:tg113125文獻標識碼:a文章編號:1006-0308(2008)05-00

鑄態(tài)304奧氏體不銹鋼熱變形條件下動態(tài)再結晶組織特征研究

由于304奧氏體不銹鋼不能通過相變細化晶粒,無法用熱處理來改變其組織.因此,嚴格控制溫度、應變速率等鍛造工藝參數達到細化晶粒,成為一種重要的方式。通過gleeble-1500d熱模擬試驗機對900℃～1100℃,變形量為0.5、0.7,應變速率為0.01s-1、0.1s-1進行模擬。通過304奧氏體不銹鋼顯微組織的觀察,結果表明:在一定的變形速率下,溫度越高、變形量越大則越有利于動態(tài)再結晶的發(fā)生;而在一定的溫度下(大于動態(tài)再結晶開始的溫度),變形率越低越有利于動態(tài)再結晶的發(fā)生。

應用gleeble-1500d熱模擬試驗機研究了316ln不銹鋼在900~1250℃,應變速率為0.005~0.5s-1的熱變形行為。結果表明,材料的初始加工硬化率與剪切模量的比值受變形溫度及應變速率的的影響很小,接近常數,puchi-cabrera提出的本構方程適用于本試驗條件。在高溫條件下,316ln存在動態(tài)應變時效(即dynamicstrainaging,簡稱dsa),且dsa預處理的適合應變速率為0.005s-1。

高性能混凝土知識培訓資料（二） 高溫條件下高性能混凝土的施工 一、高溫澆注的定義 高溫下的混凝土作業(yè)可能面對下列會降低新拌混凝土 和硬化混凝土質量的條件: ?高空氣溫度(≥30°c) ?高混凝土溫度(28-32°c) ?低濕度(≤65%) ?風速 ?太陽輻射 客運專線對高性能混凝土溫度的要求： 1）、在炎熱氣候條件下，混凝土入模時的溫度宜在5-30℃。 應避免模板和新澆混凝土受陽光直射，控制混凝土入模前模 板和鋼筋的溫度以及附近的局部氣溫不超過40℃（預制梁混 凝土澆筑時，模板溫度宜在5-35℃）。宜盡可能安排在傍晚澆 筑而避開炎熱的白天，也不宜在早上澆筑以免氣溫升到最高 時加劇混凝土內部溫升。 2）新澆混凝土與鄰接的己硬化混凝土或巖土介質間的溫差 不得大于20℃。 3）在任意養(yǎng)護時間，若淋注于混凝土表面的養(yǎng)護水溫

通過在mts815.03電液伺服巖石力學試驗機上對焦作方莊煤礦煤層頂板粗砂巖進行高溫后常規(guī)三軸壓縮試驗,基于試驗結果研究不同溫度作用后常規(guī)三向壓縮條件下粗砂巖宏觀力學特性,分析粗砂巖強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角和極限應變與溫度的關系;同時對粗砂巖強度、平均模量與圍壓關系進行探討。研究結果表明,圍壓一定,溫度為25℃～300℃時,隨著溫度的升高,試樣的強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均逐漸增大,而變形模量有所降低。高溫產生的熱應力起到容納變形和裂隙閉合作用,砂巖試件部分原生裂隙逐漸愈合,裂隙數量減少,密實程度提高,礦物顆粒間接觸關系得到改善,摩擦特性得以增強;超過300℃以后,隨著溫度的升高,粗砂巖試樣的強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均有所減小,而峰值變形逐漸增大,由高溫引起的粗砂巖礦物顆粒的不同熱膨脹率導致跨顆粒邊界的熱膨脹不協(xié)調,從而產生結構熱應力使試樣內部產生微裂隙,試樣承載能力和抗變形能力減弱。而圍壓對粗砂巖的力學性質起到改善和強化作用,當溫度一定時,隨著圍壓的升高,粗砂巖試件強度、平均模量、黏聚力、內摩擦角均逐漸增大。

在剛性壓力機上,應用動態(tài)應變儀、應力傳感器、位移傳感器等儀器對花崗巖進行單軸壓縮實驗。得到了花崗巖破裂過程的全應力-應變曲線。通過對全應力-應變曲線的分析表明:試樣變形特征基本上是一致的,都經歷了初始壓密、彈性變形、裂紋初始、裂紋穩(wěn)定擴展、裂紋不穩(wěn)定發(fā)展直到破裂五個階段。通過對試樣峰值前的受力變形特點的觀察,發(fā)現試樣接近其峰值強度時,出現了一小段應力增長緩慢,而相對應的應變量明顯增加的塑性變形階段,可進一步研究巖石破裂失穩(wěn)機理及其失穩(wěn)前兆信息。

高溫條件下的混凝土施工控制 (2)

高溫條件下的混凝土施工控制

冬瓜山主井是一條深達1120m的豎井,穿過多個含水層,井筒涌水量大,隨著井筒深度的增加,地溫也隨之升高.文章在介紹井筒地質概況的基礎上,闡述了解決井筒掘砌施工、治水、通風、降溫等技術問題的作法.

本文在總結已有實驗結果的基礎上,擴大低溫熱解處理規(guī)模,驗證低溫熱解技術在中試條件下(處理規(guī)模約150kg/h)修復汞污染土壤的可行性.實驗結果表明,汞污染土壤在熱解溫度為350℃,熱解時間為30min的條件下,土壤中汞的去除效率可達79.75%.經修復后土壤粉砂粒含量增加,而粘粒含量降低,土壤質地由粘質壤土變?yōu)樯叭?修復后土壤ph、有機質、全氮、堿解氮、全磷、全鉀等指標與修復前相當,有效磷的含量增加了144.34%,而速效鉀降低了55.29%,陽離子交換量(cec)降低了36.05%,但修復后土壤仍然滿足農耕要求.

高應力條件下,地下工程在脆性巖體中施工很容易導致巖爆的發(fā)生。以n-j水電站大埋深引水隧洞為研究對象,首先采用應力解除法進行現場地應力測試,發(fā)現引水隧洞的地應力以構造應力為主,最大主應力達到了107mpa,較高的地應力水平是導致現場巖爆發(fā)生的主要原因。為進一步分析引水隧洞巖爆規(guī)律,將地應力場轉換至隧道局部坐標,在考慮地應力場剪應力影響的情況下,采用能量判據,通過數值方法計算得到了巖爆的分布范圍。

負壓條件下考慮土體損傷和流變的有限元分析——介紹了在負壓條件下軟基加固的各種理論計算．井采用平面應變有限元{擊進行分析．計算中考慮了土體的流變和施工擾動引起的損傷。計算結果與某高速公路試驗段現場觀測的結果比較接近，說明計茸方法是臺理可行的?！?..