304奧氏體不銹鋼的同溫拉伸行為和形變組織研究
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4.7
304奧氏體不銹鋼的同溫拉伸行為和形變組織研究 作者: 譚威, 王宇順, TAN Wei, WANG YuShun 作者單位: 三一電氣有限責任公司,北京,102202 刊名: 中國鑄造裝備與技術 英文刊名: China Foundry Machinery & Technology 年,卷(期): 2012(2) 參考文獻(6條) 1.孟亞惠;季根順;樊丁 不銹鋼高溫組織與高溫力學性能研究進展 [期刊論文]-材料熱處理技術 2009(04) 2.陳祖?zhèn)?戴起勛;李冬升 Cr18Ni9Cu3NbN奧氏體不銹鋼的性能研究 [期刊論文]-金屬熱處理 2010(10) 3. Suzuki H G;Nishimura S;Yamaguchi S Characteristics of Embrittlement in Steels above 600 ℃ 1979(14) 4. Suzuk
316LN奧氏體不銹鋼的高溫拉伸斷裂行為
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316LN奧氏體不銹鋼的高溫拉伸斷裂行為
304奧氏體不銹鋼高溫拉伸變形時的鋸齒流變行為
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4.4
對304奧氏體不銹鋼進行拉伸試驗,研究了其在高溫拉伸變形過程中的鋸齒流變行為。結果表明:當應變速率在2×10-4~2×10-3s-1范圍內,試驗鋼發(fā)生動態(tài)應變時效的溫度為773~973k;出現(xiàn)了a、a+b和e三種鋸齒波和負的應變速率敏感系數(shù);鋸齒形成的有效激活能為212.8kj.mol-1;鉻和錳等置換型溶質原子與運動位錯的交互作用使試驗鋼出現(xiàn)動態(tài)應變時效,導致鋸齒流變行為的產生。
410S不銹鋼高溫拉伸形變組織研究
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4.6
鐵素體不銹鋼因其良好的性能得到廣泛的應用,410s不銹鋼就為典型鋼的一種。本文通過觀察410s不銹鋼的熱塑性曲線和金相組織,對410s不銹鋼熱變形行為進行基礎性研究,得出以下結論:①變形溫度在300~1150℃范圍內,隨著溫度的升高,試樣的強度迅速下降;②冷卻速度對拉伸組織產生顯著影響,冷卻速度較快時,馬氏體析出量明顯減少;③試樣金相組織以鐵素體為基體,基體上有塊狀或板條狀馬氏體分布。隨著溫度的升高馬氏體的的形態(tài)由塊狀向板條狀過渡,晶粒也變得越細小。
409L鐵素體不銹鋼的高溫拉伸行為和形變組織研究
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4.4
利用金相顯微鏡、x射線衍射儀、epma、拉伸試驗機研究鑄態(tài)409l鐵素體不銹鋼在高溫下的力學性能和變形組織特征。結果表明,隨著溫度的升高,409l不銹鋼的強度在300~800℃迅速下降,800~1150℃下降變緩;伸長率在1000℃時達到最大,為131.44%;斷面收縮率在800℃時最大,為97.71%。409l不銹鋼的再結晶溫度在950℃左右。通過xrd鑒定表明,409l不銹鋼中主要組成物相為鐵素體、fe-cr系合金和游離cr元素。epma結果顯示,409l不銹鋼中含有的黑色點狀第二相顆粒主要是ti(c、n),此種粒子可提高鋼鐵材料的綜合性能。
409L鐵素體不銹鋼的高溫拉伸行為和形變組織研究
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409L鐵素體不銹鋼的高溫拉伸行為和形變組織研究
變形量對304奧氏體不銹鋼組織和性能的影響
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????????????????304??????????????????????????????????????????20100623 ????304????????????????????????????????????????(1?ì1.??304???????????????????[????]2004????(1?ì1.???.???.??.??.???.???.????????????????????[?????-?????2013(7)?????http://d.wanfangdata.com.cn/thesis_y1698016.aspx
304奧氏體不銹鋼夾雜物的冶金行為
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收稿日期:2009206226 基金項目:國家自然科學基金資助項目(50704010)? 作者簡介:李雙江(1981-),男,河北遷安人,東北大學博士研究生;姜周華(1963-),男,浙江蕭山人,東北大學教授,博士生導師? 第31卷第3期 2010年3月 東北大學學報(自然科學版) journalofnortheasternuniversity(naturalscience) vol131,no.3 mar.2010 304奧氏體不銹鋼夾雜物的冶金行為 李雙江,李 陽,姜周華,李偉堅 (東北大學材料與冶金學院,遼寧沈陽 110004) 摘 要:根據(jù)熱力學計算,結合生產過程實際,研究了si脫氧條件下304奧氏體不銹鋼在lf精煉、連鑄
奧氏體不銹鋼302和304的軋制
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4.8
奧氏體不銹鋼302和304的軋制
幾種不銹鋼的拉伸應變硬化行為
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4.3
采用金相、x射線衍射(xrd)、拉伸試驗和洛氏硬度檢測等實驗方法,研究4種不銹鋼(410s、430、409l和304)的室溫拉伸應變硬化行為,探討其拉伸應變行為的特征與規(guī)律.結果表明:304不銹鋼的加工硬化能力遠高于410s、430、409l不銹鋼,而且304冷軋(固溶)態(tài)的n值(0.57)高于304熱軋(空冷)態(tài)n值(0.48).晶粒大小和第二相粒子數(shù)量是鐵素體不銹鋼應變硬化的主要因素,3種鐵素體不銹鋼應變硬化能力大小為:n410s>n430>n409l.304鋼的強化主要來自加工硬化和應變誘發(fā)馬氏體的相變硬化的貢獻,冷軋態(tài)304與熱軋態(tài)相比,在拉伸過程中誘發(fā)的馬氏體很少(10%),其拉伸強化效應(384mpa)主要來自加工硬化本身.
SUS304奧氏體不銹鋼的摩擦變形層研究
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4.6
研究了sus304奧氏體不銹鋼與al2o3陶瓷球以及gcr15軸承鋼球對摩的摩擦特性,利用x射線衍射儀、金相顯微鏡和顯微硬度計研究了sus304奧氏體不銹鋼磨痕表層及其次表層硬度、磨痕表面的馬氏體轉變與試驗條件的關系.結果表明:當載荷大于30n后,摩擦系數(shù)在劇烈波動前存在1個與試驗時間或滑動距離相關的孕育期;sus304奧氏體不銹鋼磨痕表層的顯微硬度從次表層至表層呈上升趨勢;在相同滑動速度下,隨著載荷增加,磨痕表層的顯微硬度增大;摩擦誘發(fā)了亞穩(wěn)奧氏體向馬氏體轉變,且磨痕表層誘發(fā)轉變的馬氏體含量隨載荷和滑動速度的增加而降低;在載荷和摩擦剪切應力作用下,由于表層晶粒細化、相變馬氏體和高密度位錯的綜合作用使得其顯微硬度增大.
304奧氏體不銹鋼低溫鹽浴滲氮處理
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采用430℃低溫鹽浴對304奧氏體不銹鋼進行滲氮處理,研究了滲氮時間對滲氮層組織和性能的影響。利用xrd衍射儀、光學顯微鏡、表面顯微硬度計和帶能譜儀(eds)的掃描電鏡(sem)分別分析滲氮層的相組成、厚度、表面硬度和顯微組織。結果表明:304奧氏體不銹鋼在430℃滲氮不同時間后,滲氮層厚度和表面硬度都隨著時間的延長而增加。滲氮時間為1h時,滲氮層僅為單一的s相,隨著滲氮時間的增加,滲氮8h時開始有少量crn生成,滲氮16h時,滲氮層由大量crn+s相兩相混合。用電化學極化的方法評價耐蝕性能的結果表明:鹽浴滲氮處理后耐cl-點蝕性能得到了一定的改善,在430℃滲氮4h,其耐蝕性能是最好的,優(yōu)于沒經(jīng)過滲氮的試樣,而在所有的滲氮試樣中,滲氮8h、16h的試樣耐點蝕性能較差。
304奧氏體不銹鋼的熱處理工藝研究
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4.4
304奧氏體不銹鋼的熱處理工藝研究
304奧氏體不銹鋼晶間腐蝕的研究及防護
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4.8
介紹了304奧氏體不銹鋼的特點,分析了其發(fā)生晶間腐蝕的機理、原因及影響因素,并提出了防止晶間腐蝕的有效措施。
2205雙相不銹鋼與304奧氏體不銹鋼的焊接
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4.4
采用焊條電弧焊(smaw),以e2209作填充材料對2205雙相不銹鋼與304奧氏體不銹鋼異種金屬焊接工藝進行研究,通過優(yōu)化焊接工藝參數(shù),獲得了具有良好力學性能和合適雙相比例的焊接接頭。接頭力學性能測試表明,拉伸試樣斷裂發(fā)生在強度相對較低的304母材側;2205母材側熱影響區(qū)的顯微硬度值高于焊縫和2205母材,而304母材側熱影響區(qū)的顯微硬度值高于304母材。對接頭過渡層進行xrd相結構分析,未發(fā)現(xiàn)m23c6、cr2n和σ等有害相析出,接頭拉伸斷口掃描觀察表明,接頭呈明顯韌性斷裂特征。接頭性能滿足工程實際應用要求。
2205雙相不銹鋼與304奧氏體不銹鋼的焊接.
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摘要: 采用焊條電弧焊(smaw,以e2209作填充材料對2205雙相不銹鋼與304奧氏 體不銹鋼異種金屬焊接工藝進行研究,通過優(yōu)化焊接工藝參數(shù),獲得了具有良好力學 性能和合適雙相比例的焊接接 頭。接頭力學性能測試表明,拉伸試樣斷裂發(fā)生在強度相對較低的304母材 側;2205母材側熱影響區(qū)的顯微硬度值高于焊縫和2205母材,而304母材側熱影響 區(qū)的顯微硬度值高于304母材。對接頭過渡層 進行xrd相結構分析, 未發(fā)現(xiàn)m23c6、cr2n和σ等有害相析出,接頭拉伸斷口掃描觀察表明,接頭 呈明顯韌性斷裂特征。接頭性能滿足工程實際應用要求。關鍵詞: 雙相不銹鋼;奧氏體不銹鋼;異種金屬;焊接工藝中圖分類號: tg457.1文獻標識碼:a文章編號: 1001-2303(201101-0073-05第41卷第1期201
奧氏體不銹鋼304L和304LN的加工硬化特點
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4.7
奧氏體不銹鋼304l和304ln的加工硬化特點 作者:田興,田如錦,王愛寶 作者單位:大連鐵道學院材料科學與工程系,遼寧,大連,116028 刊名:大連鐵道學院學報 英文刊名:journalofdalianrailwayinstitute 年,卷(期):2001,22(4) 被引用次數(shù):4次 參考文獻(12條) 1.ludwigsondcmodifiedstress-strainrelationforfccmetalsandalloys1997 2.周維賢描述鋼板硬化曲線的一個新數(shù)模1989 3.tianx.zhangysmathematicaldescriptionforflowcurvesofsomestableausteniticsteels1994 4.ludwigsondc
304奧氏體不銹鋼熱誘發(fā)馬氏體相變研究
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304奧氏體不銹鋼熱誘發(fā)馬氏體相變研究
SUS304奧氏體不銹鋼固溶研究
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4.7
摘要對1號高爐爐體狀況做了闡述,并提出了解辦法。利用2006年8月份高爐檢修時機,實施了噴補造襯、鋼磚灌漿、爐皮挖補、安裝銅冷卻柱、鐵口壓力灌漿等技術。由于停、開爐及施工方案制定合理,實現(xiàn)了安全停爐和快速恢復的目的,為今后酒鋼高爐新技術的應用進行了有益的嘗試。
SUS304亞穩(wěn)奧氏體不銹鋼在耦合摩擦和變形條件下的磨損行為研究
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4.8
在自制的耦合摩擦和變形的試驗機上初步研究了sus304亞穩(wěn)奧氏體不銹鋼帶的磨損變形行為,分析了在耦合摩擦和變形條件下的形變量、磨痕表面的馬氏體轉變以及磨痕形貌與試驗條件的關系。結果表明:研制的試驗機實現(xiàn)了sus304亞穩(wěn)奧氏體不銹鋼帶的摩擦和塑性變形的耦合行為;不僅帶試樣摩擦表面的形貌隨正壓力增加變化明顯,而且其形變量和誘發(fā)轉變的馬氏體量均增大,但馬氏體量增加對sus304奧氏體不銹鋼的磨損無明顯影響。
不銹鋼深拉伸工藝
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4.5
不銹鋼筒形件深拉伸新工藝 編輯 1cr18ni9ti不銹鋼屬于應變很強的金屬材料,即在深拉深過程中加工硬化嚴重,呈現(xiàn)硬度增加、 塑性降低的現(xiàn)象且十分明顯。因此,在對該類材質的板料進行深拉深加工中,每次拉深之后,均需進 行退火處理,以保證后續(xù)工序的正常完成。 1cr18ni9ti工件退火處理時,加熱溫度一般為1150~1170℃,為不使材料表面產生氧化皮,一 般需采用光亮退火的熱處理方法。這種退火成本高,使生產周期延長,大大降低了生產效率。為此, 在不銹鋼筒形件(圖1)拉深加工中,采取了取消或改變熱處理方法的新工藝?[1]??。 圖1 工藝參數(shù)的選擇 編輯 按照在保證工件質量的前提下盡量減少拉深次數(shù)的原則,采用兩次拉深成形工藝,拉深系數(shù)分別 取為m1=,m2=。圖2為兩次拉深工序的工藝參數(shù)。為了減少第一次拉深后材料加工硬化的時 效時間,應盡量縮短
軟質奧氏體不銹鋼NSS304ES
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淺談304奧氏體不銹鋼離子滲氮
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采用直流脈沖等離子體源對304不銹鋼試樣表面進行離子滲氮改性,通過xrd、sem及顯微硬度計對滲氮前后的不銹鋼試樣表面進行成分、形貌及硬度分析,應用電化學阻抗譜分析滲氮前后試樣表面的耐蝕性能。結果表明:滲氮后,不銹鋼試樣表面形成了γ_n相改性層,γ_n相改性層的平均硬度值為hv_(0.1n)690.1mpa,比滲氮前的硬度提高了5倍多。與滲氮前相比,滲氮后的容抗弧直徑變大,中頻區(qū)相位角平臺顯著變寬,說明氮離子注入層使電極反應速率變慢,腐蝕速度減小,耐蝕性增強。
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職位:項目安全檢查員
擅長專業(yè):土建 安裝 裝飾 市政 園林