特殊油氣藏井筒完整性與安全圖書目錄

第1章 井筒完整性綜述 1

1.1 井筒完整性表述的由來 1

1.2 井筒完整性的概念 2

1.2.1 井筒完整性管理的概念 2

1.2.2 全生命周期井筒完整性 2

1.2.3 開采期井筒完整性概念 3

1.3 井筒完整性失效案例及重要的國際行動 4

1.3.1 重大的井筒完整性失效案例 4

1.3.2 “深水地平線事件”后的井筒完整性國際性行動 5

1.3.3 井筒完整性標準的完善與發(fā)展 6

1.4 井筒完整性管理問題的復(fù)雜性 7

1.4.1 挪威北海井筒完整性失效統(tǒng)計 7

1.4.2 美國墨西哥灣外大陸架井筒完整性失效統(tǒng)計 7

1.5 油井筒完整性的風險評估 9

1.5.1 井筒完整性的風險 9

1.5.2 與井位和環(huán)境相關(guān)的風險 9

1.5.3 井口或井周意外溢出或井噴流出物 10

1.5.4 風險的定性評估 10

1.5.5 風險的定量評估 11

第2章 井筒屏障設(shè)計與風險管理 14

2.1 井筒屏障分類及功能 14

2.1.1 井筒屏障的概念 14

2.1.2 井筒屏障功能及分類 14

2.2 典型井的井筒屏障系統(tǒng) 16

2.2.1 自流采油井或自流采氣井的井筒屏障及屏障系統(tǒng)設(shè)置 16

2.2.2 緊急關(guān)井下的井筒屏障系統(tǒng) 17

2.3 井筒屏障單元管理 20

2.3.1 井筒屏障單元描述所需的基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 20

2.3.2 井筒屏障單元描述 21

2.4 井筒屏障系統(tǒng)風險及管控 22

2.4.1 井底結(jié)構(gòu)對屏障完整性的影響 22

2.4.2 深井小間隙一次固井與尾管固井回接的水泥屏障及風險 24

2.4.3 高溫高壓井井筒屏障風險 26

2.4.4 油套環(huán)空封閉域屏障風險 29

2.4.5 套管-水泥環(huán)-地層封閉域屏障風險 30

2.4.6 井口封閉域屏障風險 31

2.5 井筒屏障單元功能和失效模式 36

2.6 井筒屏障單元服役的力學(xué)和腐蝕環(huán)境 37

2.6.1 油管柱及組件強度設(shè)計 37

2.6.2 油管柱各連接節(jié)點相容性 38

2.7 井筒腐蝕完整性管理 39

2.7.1 井筒腐蝕完整性管理框架 39

2.7.2 環(huán)境敏感斷裂管理 40

2.7.3 流體屏障的腐蝕管理 41

2.7.4 環(huán)空水泥面之上滯留流體的流體屏障作用及腐蝕管理 42

2.8 封井棄井操作井筒完整性管理 43

第3章 油套管柱強度設(shè)計與完整性管理 45

3.1 油管柱常規(guī)強度設(shè)計 45

3.1.1 油管柱服役工況的復(fù)雜性：腐蝕與環(huán)境敏感開裂 45

3.1.2 油管柱服役工況的復(fù)雜性：井下溫度壓力及力學(xué)環(huán)境 46

3.1.3 油管柱設(shè)計安全系數(shù) 46

3.2 套管柱常規(guī)強度設(shè)計 47

3.2.1 常規(guī)強度設(shè)計內(nèi)涵及要求 47

3.2.2 套管柱常規(guī)強度設(shè)計安全系數(shù) 48

3.3 油套管強度 49

3.3.1 油套管強度標準的演變 49

3.3.2 非標準高強度套管 55

3.3.3 套管產(chǎn)品性能及風險管控 59

3.3.4 套管柱強度設(shè)計 63

3.4 高溫高壓氣井強度設(shè)計的特殊考慮 67

3.4.1 軸向力計算 67

3.4.2 有效內(nèi)壓力計算 69

3.4.3 有效外擠力計算 77

3.5 腐蝕環(huán)境油套管柱強度設(shè)計 81

3.5.1 腐蝕環(huán)境應(yīng)力水平概念 82

3.5.2 腐蝕環(huán)境強度設(shè)計安全系數(shù) 82

3.5.3 降低應(yīng)力水平的井身結(jié)構(gòu)及管柱結(jié)構(gòu) 84

3.6 考慮沖蝕、腐蝕的油管直徑選用 85

3.6.1 考慮油管沖蝕/腐蝕的平均流速計算 86

3.6.2 優(yōu)選螺紋結(jié)構(gòu)，防止螺紋沖蝕/腐蝕 87

3.7 考慮環(huán)空帶壓的完整性管理 87

3.8 油套管螺紋的密封和強度的完整性 90

3.8.1 API 油套管螺紋特征 90

3.8.2 油套管典型的特殊螺紋及特征 91

3.8.3 油套管典型的氣密封結(jié)構(gòu)及密封機理 93

3.8.4 油套管特殊螺紋潛在的失效風險 96

3.8.5 油套管特殊螺紋性能要求及檢測 98

第4章 高溫高壓氣井熱力學(xué)與井筒完整性 100

4.1 井筒熱力學(xué)與高溫高壓氣井管柱失效相關(guān)性 100

4.2 高溫環(huán)境管柱材料力學(xué)性能退化 101

4.2.1 常見材料類型 101

4.2.2 溫度對碳鋼和低合金鋼強度的影響 102

4.2.3 溫度對耐蝕合金（CRA）強度的影響 104

4.3 超深井管柱有效下深計算 108

4.3.1 阿基米德原理 109

4.3.2 實際深度計算 113

4.3.3 現(xiàn)場應(yīng)用 115

4.4 不同作業(yè)工況下油管柱軸向力及變形 120

4.4.1 油管柱軸向力及變形計算 120

4.4.2 在壓裂、測試、井下作業(yè)等工況中的應(yīng)用 126

4.5 高溫高壓氣井管柱屈曲 129

4.5.1 屈曲的危害 129

4.5.2 屈曲計算 131

4.6 井筒傳熱學(xué)及熱力學(xué)分析計算模型 134

4.6.1 管內(nèi)穩(wěn)態(tài)流動模型 134

4.6.2 油套環(huán)空流動模型 136

4.6.3 井眼徑向傳熱模型 136

4.6.4 油套管材料的熱力學(xué)性能 139

4.6.5 模型求解 140

4.6.6 高產(chǎn)高溫氣井調(diào)產(chǎn)對井筒安全的影響 141

第5章 與腐蝕和環(huán)境敏感開裂相關(guān)的井筒完整性 142

5.1 腐蝕與環(huán)境敏感開裂對井筒完整性的影響 142

5.2 油氣井腐蝕 143

5.2.1 油氣井腐蝕介質(zhì) 143

5.2.2 油氣井腐蝕環(huán)境 143

5.3 電化學(xué)腐蝕 144

5.3.1 腐蝕特點 144

5.3.2 H2S 腐蝕 145

5.3.3 CO2 腐蝕 146

5.3.4 局部腐蝕 148

5.3.5 流動與相變因素引起的腐蝕 150

5.4 環(huán)境敏感斷裂 151

5.4.1 環(huán)境敏感斷裂概念 151

5.4.2 環(huán)境敏感開裂類型 152

5.4.3 應(yīng)力腐蝕開裂機理 156

5.5 油氣井工作流體的腐蝕和環(huán)境敏感開裂 158

5.5.1 油氣井工作流體范疇 158

5.5.2 酸液腐蝕 158

5.5.3 注入水腐蝕 159

5.5.4 注氣開發(fā)腐蝕 159

5.5.5 套管間環(huán)空滯留鉆井液腐蝕 160

5.6 環(huán)空保護液的腐蝕與環(huán)境敏感開裂 161

5.6.1 環(huán)空保護液的腐蝕與環(huán)境敏感開裂的復(fù)雜性 161

5.6.2 環(huán)空保護液功能與設(shè)計的基本要求 161

5.6.3 環(huán)空保護液類型及與金屬材料的相容性 162

5.6.4 環(huán)空保護液導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕開裂的現(xiàn)場案例 165

5.7 套管腐蝕管理 167

5.7.1 套管外環(huán)空腐蝕問題的復(fù)雜性 167

5.7.2 套管環(huán)空腐蝕管理 168

5.7.3 套管腐蝕監(jiān)測 171

5.8 應(yīng)力腐蝕開裂實驗方法及表征參量 171

5.8.1 應(yīng)力腐蝕開裂實驗標準 171

5.8.2 硫化氫環(huán)境應(yīng)力腐蝕開裂實驗方法 172

5.8.3 硫化物應(yīng)力開裂SSC 實驗設(shè)定的腐蝕介質(zhì) 175

5.8.4 硫化物應(yīng)力開裂SSC 實驗不通過的折中處理 177

5.9 硫化氫環(huán)境油套管材料的選用 178

5.9.1 硫化物應(yīng)力開裂和應(yīng)力腐蝕開裂選材標準體系 178

5.9.2 材料選用總體方案 178

5.9.3 基于現(xiàn)場經(jīng)驗的材料選用 180

5.9.4 硫化氫酸性環(huán)境，硫化物應(yīng)力開裂為主控因素的碳鋼材料選用 180

5.10 二氧化碳腐蝕環(huán)境油套管材料的選用 185

5.10.1 二氧化碳環(huán)境碳鋼油套管材料的選用 185

5.10.2 二氧化碳環(huán)境不銹鋼油套管材料的選用標準 186

5.10.3 高含H2S 和CO2 腐蝕環(huán)境鎳基合金油套管材料的選用 194

5.10.4 惡劣腐蝕環(huán)境鈦及鈦合金油套管材料 200

5.11 油氣井腐蝕環(huán)境組分、pH 和溶液濃度換算 203

5.11.1 天然氣組分的相關(guān)換算 203

5.11.2 地面pH 與原位pH 之間的換算 205

5.11.3 溶液濃度換算 208

第6章 高溫高壓氣井井筒流體屏障與井筒安全 211

6.1 與井筒相變動力學(xué)相關(guān)的風險源 211

6.2 鉆井過程液體屏障單元 212

6.2.1 當量靜態(tài)密度（ESD） 212

6.2.2 當量循環(huán)密度（ECD） 214

6.3 注水泥過程液體屏障單元 214

6.3.1 設(shè)計原則 214

6.3.2 環(huán)空流體結(jié)構(gòu)選擇 215

6.3.3 平衡壓力校核 215

6.3.4 注水泥失重與氣竄評價方法 215

6.4 超臨界硫化氫、二氧化碳對液體屏障單元的影響 222

6.4.1 臨界現(xiàn)象描述 222

6.4.2 超臨界流體的定義及特殊相行為 222

6.4.3 超臨界硫化氫、二氧化碳的主要物理化學(xué)性能 223

6.4.4 超臨界硫化氫、二氧化碳的溶解特性 230

第7章 水泥環(huán)的密封完整性 235

7.1 注水泥及水泥環(huán)密封完整性相關(guān)標準 235

7.1.1 中國石油天然氣行業(yè)固井技術(shù)標準 235

7.1.2 API/ISO 固井技術(shù)標準 235

7.1.3 固井注水泥功能 236

7.1.4 中國與API/ISO 固井水泥返深技術(shù)標準的差異 236

7.2 注水泥對井筒完整性的影響 238

7.2.1 注水泥過程環(huán)空壓力平衡破壞的影響 239

7.2.2 注水泥候凝期間環(huán)空壓力平衡破壞的影響 240

7.2.3 環(huán)空水泥環(huán)膠結(jié)密封失效 240

7.3 保證注水泥質(zhì)量的關(guān)鍵技術(shù) 241

7.3.1 井眼質(zhì)量 241

7.3.2 鉆井液性能 241

7.3.3 套管附件的使用 242

7.3.4 注水泥工程設(shè)計 242

7.3.5 水泥漿體系設(shè)計與測試 245

7.3.6 井眼準備 246

7.3.7 注水泥作業(yè) 248

7.4 水泥環(huán)失效對井筒完整性的影響 250

7.4.1 影響水泥環(huán)完整性的主要因素 250

7.4.2 強化與提高水泥環(huán)完整性的技術(shù)措施 255

7.5 井下作業(yè)與水泥環(huán)密封完整性 258

7.5.1 井下作業(yè)對水泥環(huán)的載荷 258

7.5.2 三軸應(yīng)力狀態(tài)下水泥石力學(xué)性能 260

7.5.3 水泥環(huán)失效準則 263

7.5.4 現(xiàn)場應(yīng)用 264

第8章 井口及采油樹、油管柱附件的完整性 268

8.1 井口及采油樹 268

8.1.1 井口范疇及功能 268

8.1.2 采油樹 269

8.1.3 井口及采油樹系統(tǒng)選型 270

8.1.4 井口及采油樹溫度分級 274

8.1.5 井口及采油樹產(chǎn)品規(guī)范級別 275

8.2 井下安全閥 277

8.3 封隔器 278

8.3.1 生產(chǎn)封隔器 278

8.3.2 尾管管外封隔器 279

8.4 橡膠材料性能評價實驗 280

8.4.1 橡膠材料拉伸性能測試 280

8.4.2 橡膠材料抗壓縮性能測試 282

8.4.3 橡膠材料硬度測試 283

8.4.4 橡膠材料腐蝕測試 284

第9章 環(huán)空帶壓診斷與環(huán)空腐蝕管理 287

9.1 完整性測試方案 287

9.1.1 概述 287

9.1.2 可接受的泄漏速度 287

9.1.3 泄漏途徑測試 287

9.1.4 測壓力值和穩(wěn)壓時間讀取 287

9.1.5 鉆完井作業(yè)中的注入測試 288

9.1.6 油氣井筒屏障的性能測試 289

9.1.7 地層測試 289

9.1.8 油氣井筒屏障的壓力和性能測試的歸納 289

9.2 環(huán)空帶壓管控 290

9.2.1 環(huán)空帶壓的基本概念 290

9.2.2 環(huán)空帶壓的相關(guān)計算 291

9.2.3 環(huán)空帶壓診斷與管理 300

9.2.4 環(huán)空帶壓的監(jiān)測方案 306

9.2.5 異常環(huán)空封閉壓力緩沖技術(shù) 307

9.2.6 異常環(huán)空封閉壓力釋放技術(shù) 312

參考文獻 315

附錄：相關(guān)標準 316 2100433B

近年來隨著高溫高壓、深井超深井、含H2S/CO2氣井發(fā)生了一些由于井筒完整性問題引起的事故或環(huán)境與人身傷害，井筒完整性的理念、學(xué)術(shù)與技術(shù)思想，技術(shù)規(guī)范或標準才逐漸形成一個學(xué)術(shù)或技術(shù)方向。本書是國際上首部復(fù)雜油氣藏井筒完整性與安全方面的專著，主要介紹了作者及其研究團隊多年來在油氣井井筒完整性理論、技術(shù)、工具或裝備及標準等方面的研究成果，具有針對性、實用性、知識性較強的特點，面向研究、面向生產(chǎn)，力求能為廣大油氣領(lǐng)域科技工作者提供有益的借鑒。

中文名稱

井筒安全道

英文名稱

reserve way;escape way

定　　義

由井筒經(jīng)井頸部通達地面的人行通道。

應(yīng)用學(xué)科

煤炭科技（一級學(xué)科），礦井建設(shè)（二級學(xué)科），井巷工程設(shè)計（三級學(xué)科）

油氣聚集在構(gòu)造圈閉中，叫做構(gòu)造油氣藏。其共同的特點是：構(gòu)造圈閉是由于地質(zhì)構(gòu)造運動形成的，構(gòu)造

油氣藏是分布最多的一類。其中又可分為背斜油氣藏和斷層圈閉油氣藏。

背斜油氣藏背斜油氣藏

背斜油氣藏是由于底層發(fā)生彎曲，向四周傾覆而形成的圈閉中的油氣聚集。背斜油氣藏在世界上發(fā)現(xiàn)的油氣藏中占有相當?shù)谋壤s占總量的18.8%，是油氣藏中最多最重要的一類，國內(nèi)外已發(fā)現(xiàn)或已開發(fā)的油氣田中，多數(shù)以背斜油氣藏為主。而背斜油氣藏按其構(gòu)造成因又可分為：①與褶皺作用有關(guān)的擠壓背斜油氣藏。②基底隆起背斜油氣藏。③逆牽引背斜(又叫滾動背斜)油氣藏。

背斜油氣藏斷層油氣藏

斷層圈閉油氣藏是指在儲集層的上傾方向受斷層遮擋而形成的圈閉。油氣聚集在這類圈閉中，叫做斷層圈閉油氣藏。簡稱斷層(或斷塊)油氣藏。斷層油氣藏分布比較復(fù)雜，在多斷層的構(gòu)造斷裂帶內(nèi)，形成許多大小不同的斷塊。斷層的分隔性強，各斷塊之問的油、水分布自成系統(tǒng)，油井產(chǎn)量差別較大，給油氣田的勘探和開發(fā)工作帶來一定的復(fù)雜性。我國華北地區(qū)這類油田分布較多，如大港、勝利油田等都有一批類似的油田。

井筒立井

立井井筒基巖施工是指在表土層或風化巖層以下的井筒施工，根據(jù)井筒所穿過的巖層的性質(zhì)，主要以采用鉆眼爆破法施工為主。根據(jù)井筒掘砌作業(yè)方式的不同，井筒鉆眼爆破法的主要施工工序包括鉆眼爆破、抓巖提升、卸矸排矸和砌壁支護等。

我國立井井筒基巖施工機械化水平有了很大的提高。以深孔光爆、設(shè)備大型化、支護機械化和注漿堵水打干井為主要內(nèi)容的鑿井技術(shù)有了長足的發(fā)展。使我國立井井筒施工出現(xiàn)了一個嶄新的面貌，為加快建井速度，改善勞動條件，提高工效提供了可靠的物質(zhì)基礎(chǔ)和技術(shù)保證。

1、鉆眼工作

在整個鉆眼爆破工作中，鉆眼所占的工時最長。加快鉆眼速度、加大眼深、提高眼孔質(zhì)量，以及提高鉆眼的機械化程度為其主要發(fā)展方向。為適應(yīng)立井施工的要求，鑿巖機應(yīng)具有鉆速高、扭矩大、適應(yīng)性強和運轉(zhuǎn)可靠的特點。

2、爆破工作

爆破工作主要包括爆破器材的選擇和爆破參數(shù)的確定，并編制爆破圖表和說明書。

3、裝巖工作

裝巖是立井井筒掘進循環(huán)中最重要的一項工作，它既費時又繁重，約占掘進總循環(huán)時間的50%～60%。因此，提高裝巖效率和機械化水平是加快立井施工的關(guān)鍵。

4、提升及排矸

立井井筒施工中，為了排除井筒工作面的矸石、下放器材、設(shè)備以及提放作業(yè)人員，應(yīng)在井內(nèi)設(shè)置提升系統(tǒng)。這套提升系統(tǒng)稍加改裝，還應(yīng)能服務(wù)于車場巷道施工和井筒永久裝備。鑿井提升系統(tǒng)選擇是否合理，不但直接影響鑿井裝矸作業(yè)和鑿井施工速度，而且還會影響建井后期工作的順利開展。

鑿井提升系統(tǒng)由提升容器、鉤頭聯(lián)接裝置、提升鋼絲繩、天輪、提升機以及提升所必備的導(dǎo)向穩(wěn)繩和滑架等組成。鑿井期間，提升容器以矸石吊桶為主，有時也采用如底卸式下料吊桶和下料框等容器。當轉(zhuǎn)入車場和巷道施工時，提升容器則由吊桶改為鑿井罐籠。

立井開鑿時，為了懸掛吊盤、砌壁模板、安全梯、吊泵和一系列管路纜線，必須合理選用相應(yīng)的懸吊設(shè)備。懸吊系統(tǒng)由鋼絲繩、天輪及鑿井絞車等組成。

井筒平巷

當巷道在薄煤層中掘進時，為了保證巷道的使用高度，必須挑頂或挖底。因此，在巷道斷面上既有煤層，又有巖層。當巖層占掘進工作面積1/5～4/5 時，即稱為煤－巖巷道。煤－巖巷道施工方法與巖巷和煤巷的施工方法基本相同。

1、鉆眼爆破

鉆眼爆破工作是一項主要工序，質(zhì)量好壞，對巷道掘進進度、規(guī)格質(zhì)量、支護效果、掘進工效和成本都有很大影響，因此必須采用最優(yōu)的施工工藝參數(shù)，才能獲得最佳的施工效果。

鉆眼爆破的主要技術(shù)發(fā)展趨勢是發(fā)展中深孔、光面爆破和斷裂成型（刻槽）爆破技術(shù)。增加眼深，完善深孔直眼掏槽方式，減少炮眼數(shù)量，加快鉆眼速度和提高爆破效率?，F(xiàn)代工程是以每米巷道所需的鉆爆工時最短、炮眼利用率最高和光爆質(zhì)量標準評價施工效果。

2、裝巖與運輸

裝載與運輸是巷道掘進中勞動量大，占循環(huán)時間最長的工序，一般情況下它可占掘進循環(huán)時間的35%～50%。

70 年代以來，我國先后研制成功耙斗裝巖機、側(cè)卸式裝巖機、蟹爪裝巖機及立爪裝巖機，其中根據(jù)煤礦特點研制的耙斗裝巖機，因具有結(jié)構(gòu)簡單、制造容易、造價低、可靠性好和適應(yīng)性強等優(yōu)點，已成為當前我國煤礦巷道掘進的主要裝載設(shè)備。

近些年來，配套的轉(zhuǎn)載運輸設(shè)備也在不斷研究改善，先后出現(xiàn)了QZP-160 型橋式轉(zhuǎn)載機、SJ-80與SJ-44 可伸縮膠帶運輸機、ZP-1 型膠帶轉(zhuǎn)載機等，以及S4、S6、S8 型梭式礦車和ILA、CCJ 型倉式列車以及5t 以上防爆型蓄電池電機車。以上多為從工作面運出矸石的設(shè)備，同時也發(fā)展了可向工作運輸材料的膠帶輸送機、鋼絲繩牽引卡軌車和鋼絲繩牽引單軌吊車。

井筒斜井

到上世紀八十年代我國的斜井快速施工已形成了具有中國特色的機械化作業(yè)線和設(shè)備配套方式。作業(yè)方式和勞動組織進一步優(yōu)化，工效進一步提高，施工技術(shù)取得較大發(fā)展。進入新世紀以后，伴隨國家體制的改革和承包制的推行，斜井施工技術(shù)已進入一個嶄新的階段。

1、鉆眼爆破

（1）鑿巖機具的選擇

斜井基巖掘進都采用中深孔全斷面一次光面爆破和拋渣爆破。斜井鉆眼采用導(dǎo)軌式鑿巖機，雖然有助于實現(xiàn)深孔光爆，但鑿巖臺車的調(diào)車讓位需要較長的時間；使用鉆裝機又不能使鉆眼與裝巖兩大主要工序平行作業(yè)；生產(chǎn)的液壓氣腿式鑿巖機，鉆眼速度比較快，但其后部配備的工作車又影響裝巖工作。

（2）爆破參數(shù)的確定

①炮眼深度

為實現(xiàn)中深孔爆破，炮眼深度一般為2.0～3.5m 之間。炮眼的平均深度應(yīng)經(jīng)試驗來確定，根據(jù)工作實踐來驗證，最后定出合理的炮眼深度。

②炮眼數(shù)目

炮眼數(shù)量的多少，現(xiàn)場多根據(jù)斜井斷面大小、巖石性質(zhì)、炸藥性能等進行試驗或經(jīng)驗確定，在實踐中進行調(diào)整，取得合理的炮眼數(shù)目。也可按平巷炮眼數(shù)目確定方法進行估算。

（3）掏槽方式和炮眼布置

實現(xiàn)中深孔光面爆破，必須采用直眼掏槽或直眼與斜眼混合方式。直眼掏槽，過去在金屬礦山應(yīng)用較廣，主要用于堅硬巖石的掘進。

（4）裝藥結(jié)構(gòu)和爆破技術(shù)

斜井掘進工作面中的炮眼都帶有一定傾角，工作面一般都有積水。因此，必須使用抗水炸藥?，F(xiàn)場多采用水膠炸藥或2 號抗水巖石硝銨炸藥。為取得好的爆破效果，掏槽眼應(yīng)采用高威力炸藥連續(xù)反向裝藥，而周邊眼應(yīng)采用低威力炸藥或小藥徑炸藥連續(xù)反向裝藥，與平巷裝藥基本相同，只是底眼應(yīng)加大裝藥量，最后起爆底眼，實現(xiàn)拋渣。

2、裝巖提升

裝巖與提升是斜井井筒掘進的主要環(huán)節(jié)，直接影響著掘進速度。二者占掘進循環(huán)的時間60%～70%，因此，國內(nèi)外的斜井施工都強調(diào)裝巖和提升的機械化程度及設(shè)備配套綜合能力的發(fā)揮。

3、支護技術(shù)

斜井永久支護，上世紀七十年代前多采用料石砌碹和混凝土支架支護，廣泛采用錨噴支護。采用錨噴支護時應(yīng)重點解決好建立井口混凝土攪拌站、合理控制噴射工作風壓、減少輸料管的磨損和防止管道擊穿、預(yù)防和處理管路堵塞等幾個問題。