批準(zhǔn)號(hào) |
50176034 |
項(xiàng)目名稱 |
瞬態(tài)工況對(duì)內(nèi)燃機(jī)燃燒噪聲影響機(jī)理的研究 |
項(xiàng)目類別 |
面上項(xiàng)目 |
申請(qǐng)代碼 |
E0606 |
項(xiàng)目負(fù)責(zé)人 |
舒歌群 |
負(fù)責(zé)人職稱 |
教授 |
依托單位 |
天津大學(xué) |
研究期限 |
2002-01-01 至 2004-12-31 |
支持經(jīng)費(fèi) |
21(萬元) |
內(nèi)燃機(jī)在瞬態(tài)加速時(shí)的噪聲比同負(fù)荷、同轉(zhuǎn)速的穩(wěn)態(tài)工況高幾個(gè)分貝。本研究以直噴式柴油機(jī)為對(duì)象,建立燃燒噪聲的二級(jí)影響模型,從瞬態(tài)工況對(duì)燃燒過程氣體動(dòng)力載荷、高頻壓力震蕩等方面的影響入手,定量揭示瞬態(tài)工況對(duì)燃燒噪聲的影響機(jī)理。本項(xiàng)目以燃燒學(xué)、空氣動(dòng)力學(xué)、聲學(xué)理論為指導(dǎo),為低噪聲燃燒過程優(yōu)化和內(nèi)燃機(jī)降噪技術(shù)提供了新理論和技術(shù)。
內(nèi)燃機(jī)原理的內(nèi)燃機(jī)的組成
往復(fù)活塞式內(nèi)燃機(jī)的組成部分主要有曲柄連桿機(jī)構(gòu)、機(jī)體和氣缸蓋、配氣機(jī)構(gòu)、供油系統(tǒng)、潤(rùn)滑系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、起動(dòng)裝置等。氣缸是一個(gè)圓筒形金屬機(jī)件。密封的氣缸是實(shí)現(xiàn)工作循環(huán)、產(chǎn)生動(dòng)力的源地。各個(gè)裝有氣缸套的氣缸...
1. 根據(jù)所用燃料分: 汽油機(jī)、柴油機(jī)、天然氣(CNG)、LPG發(fā)動(dòng)機(jī)、乙醇發(fā)動(dòng)機(jī)等,另有雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)(dual fuel engine)和靈活燃料發(fā)動(dòng)機(jī)(Bi-fuel engine)。 單列式和...
可以從火焰的顏色觀察,或者煙氣分析儀來測(cè)定,火焰穩(wěn)定,黃焰和白焰少,是燃燒效率比較高,煙氣測(cè)定是含量低,同時(shí)氧的組分不高,說明燃燒比較理想!
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評(píng)分: 4.7
內(nèi)燃機(jī)燃燒過程中,高溫高壓的混合氣體與燃燒室構(gòu)成的空腔為缸內(nèi)氣體聲學(xué)振蕩提供了條件,這種振蕩現(xiàn)象與燃燒噪聲的產(chǎn)生直接相關(guān),屬于強(qiáng)非穩(wěn)態(tài)的非線性范疇。由于這些振蕩受到很多因素影響,其復(fù)雜性導(dǎo)致至今仍無一個(gè)實(shí)時(shí)計(jì)算的手段。為研究燃燒過程中壓力波動(dòng)產(chǎn)生的機(jī)理,由KIVA燃燒計(jì)算的流場(chǎng)模型推出三維聲學(xué)波動(dòng)方程,并與KIVA源程序相結(jié)合求解。由于汽油機(jī)爆震時(shí)這種聲學(xué)振蕩最為明顯,利用所得方程對(duì)某一工作與爆震工況下的汽油機(jī)進(jìn)行計(jì)算,得出了爆震燃燒過程中聲學(xué)振蕩的過程及聲學(xué)激勵(lì)項(xiàng)的特征。分析各聲源隨曲軸轉(zhuǎn)角變化的曲線,得出各燃燒激勵(lì)源對(duì)氣缸壓力波動(dòng)的貢獻(xiàn)及聲場(chǎng)分布情況;同時(shí),對(duì)比與計(jì)算相同工況下試驗(yàn)獲取的氣缸壓力振蕩數(shù)據(jù),討論了燃燒室聲學(xué)振蕩規(guī)律。
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頁數(shù): 4頁
評(píng)分: 4.6
應(yīng)用噪聲與振動(dòng)測(cè)試分析系統(tǒng)對(duì)內(nèi)燃機(jī)車司機(jī)室內(nèi)部噪聲進(jìn)行測(cè)試與分析,得出結(jié)果為:司機(jī)室內(nèi)部存在的主要是中、低頻噪聲,在100~160 Hz和1 250~2 000 Hz兩個(gè)頻段出現(xiàn)峰值,特別是1 600 Hz附近較明顯;當(dāng)機(jī)車運(yùn)行速度低于120 km/h時(shí),運(yùn)行速度大小對(duì)司機(jī)室內(nèi)噪聲值影響不大;對(duì)于雙司機(jī)室機(jī)車而言,靠近冷卻室端的第二司機(jī)室的噪聲值比遠(yuǎn)端第一司機(jī)室的噪聲值高大約2~4 dB(A);相同工況下機(jī)車定置時(shí)司機(jī)室內(nèi)噪聲值比機(jī)車運(yùn)行情況下的測(cè)試值要小約2~5 dB(A)。研究結(jié)果為內(nèi)燃機(jī)車司機(jī)室的減振降噪設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
首先建立完善的汽油機(jī)加速瞬態(tài)工況動(dòng)態(tài)模型,包括進(jìn)排氣特征模型、油膜蒸發(fā)模型等。然后模擬汽油機(jī)實(shí)際工作時(shí)的加速狀態(tài),對(duì)其燃燒特性進(jìn)行試驗(yàn)研究。研究汽油機(jī)加速瞬態(tài)工況下的運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)及其變化率與燃燒參數(shù)的關(guān)系;探討燃燒參數(shù)的瞬態(tài)特性;研究汽油機(jī)加速瞬態(tài)工況下的進(jìn)氣、噴油及放熱的動(dòng)態(tài)響應(yīng);研究汽油機(jī)加速瞬態(tài)工況下排放指標(biāo)的最敏感參數(shù)(空燃比)的變化規(guī)律以及油膜變化對(duì)其影響規(guī)律。最后針對(duì)實(shí)際瞬態(tài)空燃比控制過程中,氧傳感器存在傳輸時(shí)滯,常規(guī)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)收斂速度慢,無法適用于實(shí)時(shí)性要求極高的瞬態(tài)空燃比控制等問題,設(shè)計(jì)基于混沌優(yōu)化的復(fù)合自適應(yīng)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制器優(yōu)化汽油機(jī)加速瞬態(tài)空燃比,進(jìn)而研究汽油機(jī)加速瞬態(tài)工況下的燃燒規(guī)律,證實(shí)其控制方法的有效性。該項(xiàng)目旨在為尋找汽油機(jī)加速瞬態(tài)燃燒規(guī)律、優(yōu)化瞬態(tài)空燃比和降低排放奠定理論基礎(chǔ),為提高汽油機(jī)燃油利用率,降低排放量提供新的原理和方法,具有較大的理論意義和實(shí)用價(jià)值。
氣缸內(nèi)因壓力急劇升高而產(chǎn)生的動(dòng)載荷和沖擊波會(huì)引起高頻振動(dòng),并通過氣缸套、機(jī)體和氣缸蓋傳播到外界。水冷式內(nèi)燃機(jī)因有水套阻隔,通常較風(fēng)冷式內(nèi)燃機(jī)噪聲低。影響燃燒噪聲的主要因素是燃燒過程的組織,其決定因素是滯燃期形成可燃混合氣的多少。燃燒噪聲也與燃料性質(zhì)、壓縮比、噴油(或點(diǎn)火)提前角、噴油規(guī)律、轉(zhuǎn)速和負(fù)荷等有密切關(guān)系。通常以速燃期的壓力升高率作為燃燒噪聲的評(píng)價(jià)指標(biāo),對(duì)柴油機(jī)來說應(yīng)控制在0.4兆帕每度曲軸轉(zhuǎn)角以下。
現(xiàn)代內(nèi)燃機(jī)噪聲級(jí)一般為 85~110dB。通常汽油機(jī)較柴油機(jī)噪聲低些。為減少內(nèi)燃機(jī)噪聲的傳播,一般采取局部隔聲或整機(jī)隔聲措施。在內(nèi)燃機(jī)上加裝隔音罩,可將噪聲降低10~25dB。
汽車在實(shí)際使用中,發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)常處于怠速、起動(dòng)、加速和減速等瞬態(tài)工況,造成的環(huán)境污染更加嚴(yán)重。為滿足日益嚴(yán)格的汽車排放法規(guī),空燃比必須控制在三效催化器最有效的區(qū)域內(nèi)。在瞬態(tài)工況下,由于節(jié)氣門突變、氧傳感器傳輸延遲時(shí)間等諸多因素的存在使得空燃比控制出現(xiàn)偏差,從而大大影響三效催化轉(zhuǎn)化效率。 本項(xiàng)目主要針對(duì)進(jìn)氣道多點(diǎn)噴射汽油機(jī)瞬態(tài)工況下空燃比的波動(dòng)進(jìn)行研究,構(gòu)建了發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣子模型、油膜動(dòng)態(tài)子模型及動(dòng)力輸出子模型,進(jìn)而形成完整的空燃比均值模型;并且該均值模型是非線性模型,具有精度高、表達(dá)式簡(jiǎn)單,能夠適應(yīng)空燃比控制過程的實(shí)時(shí)性要求。在進(jìn)氣子模型中,本項(xiàng)目采用混沌優(yōu)化RBF神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)對(duì)進(jìn)氣流量進(jìn)行預(yù)測(cè),將進(jìn)氣流量預(yù)測(cè)模型引入到瞬態(tài)工況空燃比反饋控制策略中有利于提高控制系統(tǒng)的實(shí)時(shí)性。對(duì)瞬態(tài)工況油膜動(dòng)態(tài)效應(yīng)進(jìn)行了詳細(xì)分析,提出了汽油機(jī)瞬態(tài)工況油膜參數(shù)的混沌徑向基神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)辨識(shí)模型,并對(duì)油膜模型參數(shù)進(jìn)行在線辨識(shí);有效地提高了油膜參數(shù)辨識(shí)精確度,為汽油機(jī)瞬態(tài)工況精確地油膜補(bǔ)償提供了有力的根據(jù)。分析空燃比偏差產(chǎn)生的原因,并且提出了基于油膜參數(shù)辨識(shí)模型的燃油動(dòng)態(tài)補(bǔ)償模型,有效地解決了油膜濕壁效應(yīng)引起的瞬態(tài)空燃比偏差難題,為提高瞬態(tài)空燃比控制的精確度奠定了扎實(shí)的基礎(chǔ)。最后針對(duì)實(shí)際瞬態(tài)空燃比控制過程中,氧傳感器存在傳輸時(shí)滯,常規(guī)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)收斂速度慢,無法適用于實(shí)時(shí)性要求極高的瞬態(tài)空燃比控制等問題,設(shè)計(jì)了基于非線性組合預(yù)測(cè)模型的混沌優(yōu)化復(fù)合自適應(yīng)反饋控制器,有效地提高控制系統(tǒng)的自學(xué)習(xí)、自適應(yīng)性,解決了氧傳感器反饋信號(hào)存在延時(shí)等諸多的問題,減少了汽油機(jī)電控系統(tǒng)開發(fā)過程中標(biāo)定試驗(yàn)的工作量,提高了汽油機(jī)瞬態(tài)空燃比控制的精確度、實(shí)時(shí)性及魯棒性,使反饋控制策略成功地應(yīng)用于瞬態(tài)空燃比控制中。 本項(xiàng)目采用了試驗(yàn)仿真與臺(tái)架試驗(yàn)驗(yàn)證的方法對(duì)本控制策略進(jìn)行有效地驗(yàn)證;試驗(yàn)結(jié)果表明了本項(xiàng)目建立的空燃比控制模型具有較高的精確度且結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,能夠滿足空燃比實(shí)時(shí)控制的要求。為提高汽油機(jī)燃油利用率,降低排放量提供新的原理和方法,具有較大的理論意義和實(shí)用價(jià)值。