水泥窯余熱發(fā)電水泥余熱發(fā)電建設模式

水泥窯余熱發(fā)電傳統(tǒng)模式

由設計單位提供技術方案和電站設計，企業(yè)自己安排建設和管理。設計單位只承擔設計，工作量較大，利潤較薄，一些設計單位不愿意提供這種模式的服務。由于目前余熱發(fā)電建設是買方市場，這種服務模式的比例逐年下降。

水泥窯余熱發(fā)電EPC模式

即工程總承包模式。目前水泥余熱發(fā)電建設采用EPC（總承包）模式比較普遍，市場占有率大約60%左右。采用這種模式主要原因是水泥余熱發(fā)電市場比較火爆，技術供應商希望以工程總承包方式承接任務；另一方面水泥生產企業(yè)對水泥余熱發(fā)電的設備采購、技術管理比較生疏，這方面正是技術供應商的優(yōu)勢。一般采用EPC模式時將土建工程拿出去，由業(yè)主自行招標。

水泥窯余熱發(fā)電BOT模式

是一種由出資方建設——運營——轉交的模式，也是今后的發(fā)展方向。采用這種模式，水泥企業(yè)利用擁有廢氣資源優(yōu)勢，由電站的承建方全部投資進行建設和管理。企業(yè)可以解決資金短缺造成的窘迫，近期可以獲得優(yōu)惠電價，最終可以獲得電站。投資方依靠資金、技術、配套、CDM、管理等方面的優(yōu)勢，可以有效規(guī)避投資風險和取得短期較好經濟效益。這種模式目前應用不夠普遍，大概占10%左右。這種模式雙方合作的條款是比較靈活的，關鍵是條款的內容雙方均能接受。

后兩種模式總體經濟性評價是雙贏的，可以說以優(yōu)勢克服弱勢，雙方盈利。2100433B

一條日產5000噸水泥熟料生產線每天可利用余熱發(fā)電21-24萬度，可解決約60%的熟料生產自用電，產品綜合能耗可下降約18%，每年節(jié)約標準煤約2.5萬噸，減排二氧化碳約6萬噸。

水泥純低溫余熱發(fā)電技術是指在新型干法水泥熟料生產線生產過程中，通過余熱回收裝置——余熱鍋爐將水泥窯窯頭、窯尾排出大量的低品位廢氣余熱進行熱交換回收，產生過熱蒸汽推動汽輪機實現(xiàn)熱能向機械能的轉換，從而帶動發(fā)電機發(fā)出電能，窯頭鍋爐所發(fā)電能供水泥生產過程中使用。

能源、原材料、水、土地等自然資源是人類賴以生存和發(fā)展的基礎，是經濟社會可持續(xù)發(fā)展的重要物質保證。而隨著人類社會的進步、經濟的發(fā)展，資源消耗速度越來越快，消耗量也越來越大。以地球有限的資源支撐人類社會的無限發(fā)展，將使地球資源供應越來越不堪與重負，供求矛盾也越來越大。近年來的煤電油運日趨緊張，油價、煤價的大幅上漲就是這種矛盾的具體體現(xiàn)。

社會經濟的眾多行業(yè)中，鋼鐵、冶金、水泥、玻璃行業(yè)是社會及經濟發(fā)展的重要基礎物資，而對于這些行業(yè)，一方面消耗大量的能源，另一方面也造成大量的能源浪費和環(huán)境污染。

備案信息

備案號：55999-2016

備案公告： 2016年第12號(總第204號)

根據上述熱力學分析，從提高熱力循環(huán)效率以及發(fā)電量考慮，水泥窯余熱發(fā)電的主蒸汽參數(shù)應該是越高越好。但是受到影響余熱電站主蒸汽參數(shù)選擇的外在因素的影響，提高主蒸汽的參數(shù)又要受到一定的限制，因此只能根據具體情況進行計算后，才能總結出一些規(guī)律。下表是筆者針對各壓力級的主蒸汽系統(tǒng)進行的熱力計算結果。

某廠，其余熱條件如下：窯頭中部取風后有153000m3(標)/h-360℃的廢氣進入窯頭余熱鍋爐；窯尾出C1筒的廢氣參數(shù)為330000m3(標)/h-340℃，可全部進入窯尾余熱鍋爐。窯尾余熱鍋爐的出口廢氣溫度不應低于220℃，用于后續(xù)的生料烘干。針對鍋爐生產2.5MPa、1.35 MPa、1.1 MPa、0.9 MPa、0.7 MPa等五種壓力的主蒸汽（進入汽輪機的主蒸汽壓力分別為2.35MPa、1.25 MPa、1.0 MPa、0.8 MPa、0.6 MPa）情況。計算發(fā)電量如表四所示。

發(fā)電能力變化（循環(huán)參數(shù)不同） 表四

通過表格中的計算結果可以看出：

a. 在主蒸汽都是320℃的情況下，主蒸汽壓力1.25MPa時發(fā)電量最大。

主蒸汽1.25MPa系統(tǒng)與主蒸汽0.8MPa系統(tǒng)相比，窯頭余熱鍋爐煙氣溫度由1.25MPa系統(tǒng)的91.6℃降低到0.8MPa系統(tǒng)的76.7℃，蒸汽量增加了2.2%，發(fā)電功率減少了4.7%。選擇高循環(huán)參數(shù)的系統(tǒng)（1.25MPa）且冷卻水水溫足夠低的情況下（汽輪機排汽壓力降低到0.005MPa時），其發(fā)電功率比低循環(huán)參數(shù)（0.8MPa）且冷卻水溫較高（汽輪機排汽壓力為0.008MPa時）的發(fā)電系統(tǒng)提高發(fā)電量11.6%。

具體分析原因有以下幾點：

①．對于窯尾余熱鍋爐，由于進口煙氣溫度和排煙溫度已經確定，也就是說可利用的廢氣熱值已經確定，那么窯尾余熱鍋爐的蒸汽量取決于給水溫度（即給水焓值，本計算假定窯尾給水溫度一定，因為給水焓值隨壓力變化很小，可忽略變化的差值）及主蒸汽焓值。從表中可以看出，隨著主蒸汽參數(shù)降低，主蒸汽焓值升高，因此窯尾余熱鍋爐的主蒸汽產量必定降低。那么主蒸汽作功能力隨蒸汽參數(shù)降低而降低，再加上所產蒸汽量降低，所以窯尾余熱鍋爐將隨著主蒸汽參數(shù)降低導致發(fā)電功率降低。

②．對于窯頭，由于供應窯尾余熱鍋爐的給水量減少以及排煙溫度不受制約，因此主蒸汽參數(shù)降低后窯頭余熱鍋爐的主蒸汽產量有所提高。

③．汽輪機的汽耗率隨壓力降低而升高，主蒸汽1.25MPa系統(tǒng)與主蒸汽0.8MPa系統(tǒng)相比，汽耗率降低6.8%。

b. 在主蒸汽同樣是320℃的情況下，主蒸汽為2.35MPa的系統(tǒng)比1.25MPa的系統(tǒng)的發(fā)電量低。

這是因為在主蒸汽2.35MPa的系統(tǒng)中，窯尾余熱鍋爐鍋筒的飽和溫度達到了227℃，加上最小換熱端差后，使得鍋爐的排煙溫度降不下來，達230℃，同樣窯頭也存在類似的問題。盡管汽輪機的汽耗率大幅降低，但不能在量上充分利用余熱，使得蒸汽產量降低，因此綜合發(fā)電量降低。

c. 在主蒸汽壓力同樣是1.35MPa時，主蒸汽溫度320℃時比主蒸汽溫度310℃時的發(fā)電量大，這符合上述的熱力學的基本理論。

d. 值得一提的是：

①. 主蒸汽為0.8MPa系統(tǒng)中窯尾余熱鍋爐給水溫度設定為170℃，而窯尾余熱鍋爐鍋筒的飽和溫度達到了179.9℃，那么對于這么高溫度的給水，由于接近于汽化溫度，而會給管道帶來不安全因素。如果為了保障管道及系統(tǒng)安全運行，則必須降低窯尾余熱鍋爐的給水溫度，就意味著給水焓值降低，則窯尾余熱鍋爐的產汽量將更低，整套系統(tǒng)的發(fā)電量將更低。

②.有的學者認為：“對于同一種熱力循環(huán)系統(tǒng)，當主蒸汽溫度相同時，主蒸汽壓力越高，其發(fā)電能力越低，這一點是不遵循熱力循環(huán)基本理論的。這主要是因為；在水泥窯可用于發(fā)電的廢氣余熱量及溫度已確定的條件下，主蒸汽壓力越高，鍋爐汽包蒸汽飽和溫度也就越高，相應的鍋爐出口廢氣溫度也提高。在此情況下，將產生不能回收的可用于發(fā)電的低溫余熱量；或者雖然可以將不能回收的低溫余熱量回收并用于發(fā)電，但由于廢氣溫度的提高，加大了換熱溫差從而增加了火用損失，也就同樣降低了發(fā)電能力……”因此部分學者和業(yè)主得出結論：主蒸汽壓力應根據汽輪機允許的壓力盡量采用低壓。通過上述計算和分析，以上觀點是不全面的。對于余熱發(fā)電而言，整套熱力系統(tǒng)包含鍋爐、汽輪機、系統(tǒng)管道等諸多環(huán)節(jié)，不能單從鍋爐這個環(huán)節(jié)來判斷整個電站的發(fā)電功率。通過上述計算分析，主蒸汽的壓力的選擇應根據熱力系統(tǒng)計算結果選擇。

6．采用低壓熱力系統(tǒng)的條件

水泥窯單壓純余熱發(fā)電系統(tǒng)有以下情況時，可優(yōu)先考慮低壓力的熱力系統(tǒng)：

a. 廢氣參數(shù)太低，如有的廠窯尾廢氣溫度低于300℃，實在不能生產更高溫度和更高壓力的主蒸汽時，被迫生產低參數(shù)的主蒸汽。

b. 少數(shù)廠窯尾廢氣去生料烘干的廢氣溫度比較低或水泥工藝不用窯尾廢氣去烘干物料時，即當窯尾廢氣溫度允許降低到200℃以下時，為了充分利用廢氣余熱，可采用低壓熱力系統(tǒng)。2100433B