內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧座技術(shù)條件基本信息

中文名 內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧座技術(shù)條件 標(biāo)準(zhǔn)號(hào) JB/T 11034-2010
批準(zhǔn)發(fā)布部門 工業(yè)和信息化部 發(fā)布日期 2010-02-21
實(shí)施日期 2010-07-01

備案信息

備案號(hào):28447-2010

備案公告: 2010年第5號(hào)(總第125號(hào))

內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧座技術(shù)條件造價(jià)信息

市場(chǎng)價(jià) 信息價(jià) 詢價(jià)
材料名稱 規(guī)格/型號(hào) 市場(chǎng)價(jià)
(除稅)
工程建議價(jià)
(除稅)
行情 品牌 單位 稅率 供應(yīng)商 報(bào)價(jià)日期
氣門彈簧裝卸鉗 用于拆裝氣門彈簧弓形結(jié)構(gòu)確保氣門的同軸度接頭尺寸:16,19,25,30mm,壓縮彈簧長(zhǎng)度:70,110,120mm 查看價(jià)格 查看價(jià)格

雙升

13% 廣西南寧市雙升五金有限責(zé)任公司
PVC-U電工方鋼彈簧 規(guī)格(mm):16 查看價(jià)格 查看價(jià)格

亞通

13% 福建亞通新材料科技股份有限公司
PVC-U電工方鋼彈簧 規(guī)格(mm):25 查看價(jià)格 查看價(jià)格

亞通

13% 福建亞通新材料科技股份有限公司
PVC-U電工方鋼彈簧 規(guī)格(mm):20 查看價(jià)格 查看價(jià)格

亞通

13% 福建亞通新材料科技股份有限公司
彈簧 彈簧系統(tǒng)CG3010 銀狐58彈簧套件 查看價(jià)格 查看價(jià)格

創(chuàng)明

13% 廣東創(chuàng)明遮陽(yáng)科技有限公司
彈簧 品種:彈簧;型號(hào):16; 查看價(jià)格 查看價(jià)格

宏泰

個(gè) 13% 武漢市龍祥鴻泰機(jī)電設(shè)備有限公司
彈簧 品種:彈簧;規(guī)格(mm):16; 查看價(jià)格 查看價(jià)格

保利

個(gè) 13% 海南開源保利商貿(mào)有限公司
彈簧 品種:彈簧;規(guī)格(mm):20; 查看價(jià)格 查看價(jià)格

保利

個(gè) 13% 海南開源保利商貿(mào)有限公司
材料名稱 規(guī)格/型號(hào) 除稅
信息價(jià)
含稅
信息價(jià)
行情 品牌 單位 稅率 地區(qū)/時(shí)間
彈簧 Ф0.5 5×30 查看價(jià)格 查看價(jià)格

個(gè) 韶關(guān)市2010年4月信息價(jià)
彈簧 Ф0.5 5×30 查看價(jià)格 查看價(jià)格

個(gè) 肇慶市2004年1季度信息價(jià)
彈簧 Ф0.5 5×30 查看價(jià)格 查看價(jià)格

個(gè) 肇慶市2003年3季度信息價(jià)
彈簧 100 查看價(jià)格 查看價(jià)格

百個(gè) 惠州市2004年2季度信息價(jià)
彈簧 100 查看價(jià)格 查看價(jià)格

百個(gè) 惠州市2003年4季度信息價(jià)
彈簧 100 查看價(jià)格 查看價(jià)格

百個(gè) 惠州市2005年2季度信息價(jià)
彈簧 100 查看價(jià)格 查看價(jià)格

百個(gè) 惠州市2005年1季度信息價(jià)
彈簧 100 查看價(jià)格 查看價(jià)格

百個(gè) 惠州市2004年4季度信息價(jià)
材料名稱 規(guī)格/需求量 報(bào)價(jià)數(shù) 最新報(bào)價(jià)
(元)
供應(yīng)商 報(bào)價(jià)地區(qū) 最新報(bào)價(jià)時(shí)間
氣門彈簧裝卸鉗 用于拆裝氣門彈簧弓形結(jié)構(gòu)確保氣門的同軸度接頭尺寸:16,19,25,30mm,壓縮彈簧長(zhǎng)度:70,110,120mm|8694把 1 查看價(jià)格 廣西南寧市雙升五金有限責(zé)任公司 廣西  南寧市 2015-12-30
氣門彈簧 三菱/37504-10400|24個(gè) 1 查看價(jià)格 深圳市康祺發(fā)動(dòng)機(jī)配件有限公司 廣東   2022-12-05
氣門彈簧 三菱/32504-00500|24個(gè) 1 查看價(jià)格 深圳市康祺發(fā)動(dòng)機(jī)配件有限公司 廣東   2022-12-05
門彈簧 663150001P1010個(gè)/包適用于紙幣處理模塊|1袋 3 查看價(jià)格 湖南瀚杰信息科技有限公司 全國(guó)   2020-01-13
卷閘門彈簧 不限|1根 1 查看價(jià)格 0 廣東  肇慶市 2009-10-21
進(jìn)氣門 三菱/37501-03102|12個(gè) 1 查看價(jià)格 深圳市康祺發(fā)動(dòng)機(jī)配件有限公司 廣東   2022-12-05
氣門 三菱/37501-03102|12個(gè) 1 查看價(jià)格 深圳市康祺發(fā)動(dòng)機(jī)配件有限公司 廣東   2022-12-05
卷閘門彈簧 不限|2根 1 查看價(jià)格 極致五金 廣東  肇慶市 2009-06-19

內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧座技術(shù)條件常見問題

內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧座技術(shù)條件文獻(xiàn)

車用內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì) 車用內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì)

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頁(yè)數(shù): 2頁(yè)

評(píng)分: 4.3

車用內(nèi)燃機(jī)的氣門彈簧和對(duì)其優(yōu)化設(shè)計(jì)是十分重要的,所以這篇文章主要是對(duì)車用內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧的作用進(jìn)行簡(jiǎn)單的介紹和深入的研究,并且構(gòu)造出車用內(nèi)燃機(jī)氣門彈簧優(yōu)化設(shè)計(jì)的數(shù)學(xué)模型,通過對(duì)氣門彈簧的涉及變量、目標(biāo)函數(shù)和限制條件等因素出發(fā)對(duì)車用內(nèi)燃機(jī)進(jìn)行分析研究,并且得出結(jié)論。

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氣門彈簧座冷擠壓加工技術(shù)和質(zhì)量改進(jìn) 氣門彈簧座冷擠壓加工技術(shù)和質(zhì)量改進(jìn)

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頁(yè)數(shù): 2頁(yè)

評(píng)分: 4.7

針對(duì)冷擠壓加工生產(chǎn)的柴油機(jī)氣門彈簧座存在的技術(shù)和質(zhì)量問題進(jìn)行原因分析和工藝驗(yàn)證,并逐項(xiàng)制訂對(duì)策并加以改進(jìn),提升了生產(chǎn)能力,降低了加工成本,提高了產(chǎn)品質(zhì)量。

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本標(biāo)準(zhǔn)由中國(guó)機(jī)械工業(yè)聯(lián)合會(huì)提出。

本標(biāo)準(zhǔn)由全國(guó)內(nèi)燃機(jī)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)(SAC/TCl77)歸口。

本標(biāo)準(zhǔn)起草單位:綿陽(yáng)市天旋氣門組件有限公司、上海內(nèi)燃機(jī)研究所。

本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人:章升誼、陳路、趙明好。

本標(biāo)準(zhǔn)為首次發(fā)布。

《中華人民共和國(guó)機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)(JB/T 11034-2010):內(nèi)燃機(jī) 氣門彈簧座 技術(shù)條件》由中國(guó)機(jī)械工業(yè)聯(lián)合會(huì)提出。本標(biāo)準(zhǔn)由全國(guó)內(nèi)燃機(jī)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)(SAC/TC l77)歸口。本標(biāo)準(zhǔn)起草單位:綿陽(yáng)市天旋氣門組件有限公司、上海內(nèi)燃機(jī)研究所。本標(biāo)準(zhǔn)主要起草人:章升誼、王田奇、趙明好。本標(biāo)準(zhǔn)為首次發(fā)布。

作者:王忠誠(chéng)、肖學(xué)林

單位:濟(jì)南沃德汽車零部件有限公司

來源:《金屬加工(熱加工)》雜志

內(nèi)燃機(jī)氣門進(jìn)行錐面淬火的目的是滿足其耐磨性,通常規(guī)定其錐面硬度在48HRC以上,某型號(hào)的內(nèi)燃機(jī)氣門材質(zhì)為整體馬氏體耐熱鋼(X45Cr9Si3),采用六工位高頻淬火機(jī)床進(jìn)行氣門的錐面淬火,該產(chǎn)品的技術(shù)要求為:錐面硬度550~700HV30,硬化層深度≥2.8mm,晶粒度細(xì)于8級(jí),淬火實(shí)景如圖1所示。在某天操作者發(fā)現(xiàn)有300余支氣門錐面淬火后開裂,具體形狀如圖2、圖3所示,可以看出該裂紋在氣門的底窩與圓弧長(zhǎng)度均較長(zhǎng)。此淬火介質(zhì)采用濃度為10~15%的淬火液進(jìn)行桶內(nèi)噴射冷卻,淬火介質(zhì)溫度為26℃,檢查高頻淬火工藝參數(shù)正常。

1.原因分析

氣門錐面淬火后產(chǎn)生淬火裂紋,該類缺陷是致命也是絕不允許的,一旦出現(xiàn)將造成十分嚴(yán)重的后果,即造成發(fā)動(dòng)機(jī)的早期失效,甚至?xí)l(fā)生重大人身傷亡事故,故氣門制造商在DFMEA與PFMEA設(shè)計(jì)中均要重點(diǎn)考慮,并采取必要的預(yù)防措施。本文對(duì)出現(xiàn)的此批淬火裂紋的產(chǎn)品進(jìn)行如下幾個(gè)方面的分析,目的是找到其產(chǎn)生的原因并采取預(yù)防措施。

(1)檢查氣門的化學(xué)成分

對(duì)該產(chǎn)品的盤部采用光譜分析,檢測(cè)結(jié)果見表1,其化學(xué)成分符合要求。

表1 氣門的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))(%)

元素

C

Si

Mn

S

P

Cr

標(biāo)準(zhǔn)要求

0.40~0.50

2.70~3.30

≤0.60

≤0.030

≤0.040

8.80~10.00

實(shí)際檢測(cè)

0.46

2.84

0.48

0.0025

0.0031

9.23

(2)外觀與金相分析

為了分析其裂紋的特征,首先進(jìn)行外部宏觀部分的觀察與分析,圖2、圖3是同一支氣門底面與圓弧的裂紋形式,從圖中可看出,淬火裂紋是從底窩向錐面與圓弧擴(kuò)展的(通裂),在氣門錐面或錐面與圓弧位置出現(xiàn)裂紋,這通常是批量的裂紋,其裂紋位置在淬火冷卻區(qū)域,這是此處截面差別較大的部位,裂紋形狀基本一致。另外,從氣門(端面有底窩)錐面淬火后的裂紋形式(采用淬火冷卻介質(zhì)冷卻)可以看出,淬火深度進(jìn)入了盤部底窩內(nèi),造成此處應(yīng)力集中而開裂。圖4、圖5為其盤部底面與圓弧的裂紋形態(tài),其形狀是頭粗尾細(xì),淬火表面裂口寬,越向心部延伸越細(xì)小,裂紋內(nèi)部無氧化脫碳,為淬火裂紋,檢查晶粒度在6級(jí),不符合細(xì)于8級(jí)的工藝要求(見圖6),出現(xiàn)局部過熱的傾向。

從裂紋件金相圖片分析,裂紋不是淬火過燒裂紋和淬火前裂紋,是淬火后造成裂紋,經(jīng)淬火冷卻后裂紋擴(kuò)展。對(duì)開裂的與不開裂的兩支氣門進(jìn)行淬硬層深度檢查,具體如圖7、圖8所示。從圖中可知,正常的氣門淬火硬化層深度為4~5mm,錐面硬度為620~680HV30。非錐面開裂的氣門淬火硬化層深度7mm(裂紋位于淬火過渡區(qū)附近)為,硬度635~647HV30。可以看出二者的差異在于硬化層深度的不同。工藝規(guī)定硬化層深度是大于2.8mm,沒有上限要求。

該淬火裂紋的產(chǎn)品硬化層深度比正常產(chǎn)品深2mm,另外檢查發(fā)現(xiàn)開裂的氣門盤厚比正常的盤厚厚0.3mm。

(3)氣門外部形狀

一同淬火的兩種氣門的盤部外圓是一樣的,唯一區(qū)別為發(fā)生淬火開裂的氣門低窩直徑大,具體如圖9所示,二者的具體尺寸比較見表2??梢钥闯龆咴谟诋?dāng)硬化層深度大于5mm后,則淬火區(qū)進(jìn)入氣門盤部厚薄交界處(底窩大的氣門)。

表2 兩種錐面淬火氣門外部尺寸比較

項(xiàng)目

盤部直

徑/mm

低窩直

徑/mm

二者直徑差

/2菱形長(zhǎng)度

錐面角度

/(°)

盤厚

/mm

桿徑

/mm

A氣門

φ34

φ16

9

45

4.2

φ6.5

B氣門(產(chǎn)生淬火裂紋)

φ34

φ24

5

45

4.5

φ6.5

(4)淬火感應(yīng)器與氣門錐面的間隙

因氣門錐面淬火采用桿端定位,氣門總長(zhǎng)不變,盤部厚勢(shì)必造成氣門錐面與感應(yīng)器的距離近,在加熱過程中,加熱深度較深,進(jìn)入截面厚薄處,淬火后造成此處局部過熱,淬火應(yīng)力過大而開裂。圖10為淬火過程中的氣門與夾持的夾具。

經(jīng)過落實(shí)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際檢查與判斷,同時(shí)檢查6個(gè)夾具的跳動(dòng)情況,發(fā)現(xiàn)其中一個(gè)夾具(彈簧卡頭)跳動(dòng)大,在設(shè)備運(yùn)行中,造成錐面淬火加熱溫度不均勻,造成硬化層過深,進(jìn)入產(chǎn)品底窩內(nèi),(底窩本來就是應(yīng)力集中區(qū))在冷卻過程中因應(yīng)力過大而造成氣門錐面開裂。

2.措施

根據(jù)以上幾個(gè)方面的分析,在氣門錐面淬火過程中,要嚴(yán)格落實(shí)表3要求,則可有效避免此類裂紋的產(chǎn)生,這是在生產(chǎn)過程中經(jīng)驗(yàn)所得。另外,對(duì)于有底窩的該類氣門要考慮硬化層深度有一個(gè)合理的范圍,決不允許硬化層深度進(jìn)入盤部底窩內(nèi),可通過首件進(jìn)行驗(yàn)證,并確定最佳的硬化層深度。

表3 氣門錐面或圓弧淬火開裂的原因分析與預(yù)防措施

缺陷名稱

產(chǎn)生原因

預(yù)防措施

錐面或圓弧淬火開裂

盤部有折疊,造成淬火后沿此處開裂,延伸到錐面或圓弧上

①氣門電鐓時(shí)按工藝參數(shù)(包括電壓、電流、油壓、時(shí)間、砧子缸與頂端缸后退速度、夾持力等)進(jìn)行調(diào)整

②氣門桿部無劃痕,鉗口定期進(jìn)行更換

加熱深度進(jìn)入盤部底窩,此處為應(yīng)力集中區(qū)而開裂

①首件進(jìn)行晶粒度與淬火深度的檢測(cè)

②淬火深度應(yīng)以未進(jìn)入盤部底窩內(nèi)為準(zhǔn)(金相法)

③工藝規(guī)定硬化層深度應(yīng)在2.8~4.5mm

氣門與感應(yīng)器相對(duì)位置不正確,加熱溫度不均勻或過熱(或產(chǎn)品存在內(nèi)部缺陷)

①首件進(jìn)行晶粒度與淬火深度的檢測(cè)

②生產(chǎn)過程中進(jìn)行產(chǎn)品質(zhì)量檢查

③對(duì)彈簧卡頭進(jìn)行檢查,跳動(dòng)大則立即更換

淬火冷卻介質(zhì)濃度低,冷卻不良,造成冷卻速度過快

每班進(jìn)行濃度或折光系數(shù)的檢測(cè),符合要求后方可進(jìn)行淬火處理

3.結(jié)語

(1)根據(jù)以上的分析可知,該批氣門錐面淬火產(chǎn)生裂紋的原因在于,局部淬火溫度高出現(xiàn)過熱,淬火深度進(jìn)入了盤部低窩內(nèi),此處為截面壁厚差距最大處,淬火后產(chǎn)生較大的應(yīng)力集中而開裂。

(2)因淬火開裂氣門盤厚比正常的厚0.30mm,故感應(yīng)器與氣門錐面距離較近,淬火深度深是產(chǎn)生的淬火開裂的原因之一。

(3)因夾持氣門桿部的彈簧卡頭跳動(dòng)大(一個(gè)工位),也是造成局部過熱、淬火深度深而產(chǎn)生此次淬火開裂的原因之一。

(4)產(chǎn)生此批產(chǎn)品錐面淬火開裂的原因是多種因素造成的,是各種因素綜合作用的結(jié)果。

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