三面受火條件下工字鋼截面溫度場(chǎng)分區(qū)計(jì)算

在cecs200:2006防火涂料的厚度計(jì)算公式基礎(chǔ)上,對(duì)工字鋼上下翼緣與腹板進(jìn)行分區(qū),分別采用上下翼緣與腹板的截面系數(shù),計(jì)算其防火涂料厚度。并以某鋼梁為例,分別計(jì)算分區(qū)和不分區(qū)計(jì)算涂料厚度時(shí)鋼梁各分區(qū)溫度并進(jìn)行比較。結(jié)果表明,采用分區(qū)計(jì)算防火涂料厚度,鋼構(gòu)件各部分截面溫度呈較均勻分布,從而避免連接部位產(chǎn)生溫度應(yīng)力和腹板的率先破壞。

通過(guò)對(duì)工字鋼在非對(duì)稱(chēng)受熱條件下的數(shù)值計(jì)算,得到了不同火源輻射功率下截面溫度分布情況,并利用曲線(xiàn)估計(jì)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)規(guī)律分析,為鋼結(jié)構(gòu)建筑的耐火設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。

抗震設(shè)防烈度（度）6鋼材屈服強(qiáng)度值fy(n/mm 2)345 截面高度h(mm)900腹板厚度tw(mm)10 上翼緣寬度b1(mm)300下翼緣寬度b2(mm)300 上翼緣厚度t1(mm)16下翼緣厚度t2(mm)16 計(jì)算長(zhǎng)度l0x(mm)16050計(jì)算長(zhǎng)度l0y(mm)16050 構(gòu)件用途梁 一、gb50017-2003第4.3.2條 腹板計(jì)算高度h0(mm)868腹板厚度tw(mm)10 h0/tw86.80080(235/fy)0.566.026 驗(yàn)算b/t≤80(235/fy) 0.5不滿(mǎn)足 二、gb50017-2003第4.3.8條 受壓翼緣自由外伸寬度b(mm)145受壓翼緣厚度t(mm)16 b/t9.0631

此文檔收集于網(wǎng)絡(luò)，如有侵權(quán)請(qǐng)聯(lián)系網(wǎng)站刪除 此文檔僅供學(xué)習(xí)和交流 按照截面積大體相近，并且饒x軸的抗彎強(qiáng)度不低于相應(yīng)工字鋼的原則，計(jì)算出了標(biāo)準(zhǔn)中h型鋼有關(guān)型號(hào)與gb/t706-88〈熱軋工字鋼 尺寸、外形、重量及允許偏差〉〉中的工字鋼的有關(guān)型號(hào)以及他們的性能參數(shù)比較表（見(jiàn)表ｂ１），以供有關(guān)人員在使用ｈ型鋼替代 工字鋼時(shí)參考。 表ｂ１ｈ型鋼與工字鋼型號(hào)及性能參數(shù)比較表 工字鋼 型號(hào) ｈ型鋼型 號(hào) ｈ型鋼與工字鋼性能參數(shù)比較工字 鋼型 號(hào) ｈ型鋼型 號(hào) ｈ型鋼與工字鋼性能參數(shù)比較 橫截 面積 抗彎 強(qiáng)度 抗剪 強(qiáng)度 抗彎 剛度 慣性半徑橫截 面積 抗彎 強(qiáng)度 抗剪 強(qiáng)度 抗彎 剛度 慣性半徑 ixiyixiy i10h125×601.191.361.631.701.200.86i40ah400×2000.981.090.791.091.061.

熱軋普通工字鋼 型號(hào)hbdtaiy(mm4)ix(mm4) 普工10100684.57.614333280002450000 普工12.61267458.418104690004880000 普工14140805.59.121506430007120000 普工161608869.9261193100011270000 普工18180946.510.73074122900016690000 普工20a200100711.43555157900023690000 普工20b200102911.43955169000025020000 普工22a2201107.512.34210225900034060000 普工22b220112

當(dāng)鋼柱三面受火時(shí),沿截面方向會(huì)產(chǎn)生溫度不均勻分布的現(xiàn)象。而現(xiàn)行規(guī)范假設(shè)各種受火情況下鋼柱沿截面方向的溫度分布均勻,并以此為前提提出了鋼構(gòu)件溫度的計(jì)算公式。研究了受厚型防火涂料保護(hù)的鋼柱在三面受火條件下截面溫度的分布規(guī)律,利用有限元軟件abaqus進(jìn)行參數(shù)分析,參數(shù)分析的變量主要為截面形狀系數(shù),通過(guò)改變截面高度和腹板厚實(shí)現(xiàn)對(duì)截面形狀系數(shù)的影響。通過(guò)對(duì)ec3中采用的受保護(hù)鋼構(gòu)件受火升溫公式進(jìn)行修正,建立了截面不同部位升溫的計(jì)算方法,并給出沿截面不同溫度分布曲線(xiàn)的計(jì)算公式。

方形截面鋼管混凝土非均勻受火溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬——采用有限差分法，依照標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)實(shí)驗(yàn)升溫曲線(xiàn)對(duì)高溫（火災(zāi)）作用下方形截面鋼管混凝土溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，分析了非均勻受火條件下不同保護(hù)層方形截面鋼管混凝土溫度場(chǎng)。結(jié)果表明，兩邊受火結(jié)構(gòu)受火鋼管表面最高...

采用有限差分法,依照標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)實(shí)驗(yàn)升溫曲線(xiàn)對(duì)高溫(火災(zāi))作用下方形截面鋼管混凝土溫度場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬,分析了非均勻受火條件下不同保護(hù)層方形截面鋼管混凝土溫度場(chǎng)。結(jié)果表明,兩邊受火結(jié)構(gòu)受火鋼管表面最高溫度低于三邊受火結(jié)構(gòu)鋼管表面溫度,混凝土作為保護(hù)層具有良好的防火效果,改善了結(jié)構(gòu)防火性能。方形截面鋼管混凝土傳熱模型也可用于火災(zāi)條件下結(jié)構(gòu)性能的分析及災(zāi)后的抗震加固。

通過(guò)對(duì)連軋工字鋼軋制過(guò)程的分析,利用ansys有限元軟件對(duì)工字鋼進(jìn)行溫度場(chǎng)模擬,根據(jù)模擬結(jié)果得到連軋過(guò)程中的溫度變化規(guī)律。

本文采用區(qū)域分解法對(duì)建筑物進(jìn)行了劃分,對(duì)所劃分的面元進(jìn)行了溫度場(chǎng)模擬,給出了表面溫度場(chǎng)的變化,對(duì)結(jié)果進(jìn)行了定性分析,通過(guò)分析檢驗(yàn)了結(jié)果的合理性。

介紹四面受火工字鋼溫度場(chǎng)的有限元分析方法和蒙特卡羅隨機(jī)有限元法?？紤]升溫曲線(xiàn)、熱學(xué)系數(shù)和幾何外形等等因素的不確定性,采用蒙特卡羅隨機(jī)有限元方法對(duì)四面受火的工字鋼進(jìn)行溫度場(chǎng)模擬分析。結(jié)果表明,隨機(jī)有限元法得到的結(jié)果與確定性模型結(jié)果相符,同時(shí)可表征溫度場(chǎng)的變異性,更加符合工程實(shí)際。

變截面門(mén)式剛架梁連接節(jié)點(diǎn)在局部火災(zāi)下的溫度場(chǎng)研究——采用有限元方法，對(duì)門(mén)式剛架梁連接節(jié)點(diǎn)在局部火災(zāi)作用下的溫度分布進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，得到溫度場(chǎng)分布云圖及其分布規(guī)律，并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，為基于局部火災(zāi)下鋼構(gòu)件的溫度場(chǎng)分布提供有效的有限元...

鋼筋混凝土t形截面梁溫度場(chǎng)精確算法——研究標(biāo)準(zhǔn)升溫曲線(xiàn)作用下混凝土t形截面梁溫度場(chǎng)的變化，對(duì)混凝土t形截面梁進(jìn)行60min和75min火災(zāi)試驗(yàn)；介紹三維、二維導(dǎo)熱微分方程，采用有限元和有限差分的混合方法計(jì)算截面溫度場(chǎng)，計(jì)算中考慮了混凝土、鋼筋的熱工性能...

為研究四面火災(zāi)作用下方鋼管鋼骨混凝土柱的抗火性能,在合理確定了混凝土和鋼材熱工參數(shù)的基礎(chǔ)上,運(yùn)用有限元軟件abaqus建立了四面火災(zāi)方鋼管混凝土的計(jì)算模型,并與以往試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,理論分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好。在此基礎(chǔ)上建立四面火災(zāi)作用下方鋼管鋼骨混凝土柱的截面溫度場(chǎng)計(jì)算模型,在常用工程范圍內(nèi),分析了升溫時(shí)間、含鋼率、截面邊長(zhǎng)、保護(hù)層有無(wú)及類(lèi)型的影響規(guī)律。分析結(jié)果表明,升溫時(shí)間、截面邊長(zhǎng)、保護(hù)層是影響四面火災(zāi)作用下方鋼管鋼骨混凝土柱截面溫度場(chǎng)的主要參數(shù)。

某地下指揮所改造工程，主體坑道位于全風(fēng)化花崗巖地質(zhì)層，圍巖類(lèi)別為v類(lèi)?？拥澜孛婵缍?2．054m、高度11.54m。在此類(lèi)不良地質(zhì)條件下開(kāi)挖這樣大截面的洞室，無(wú)規(guī)范可依，軍內(nèi)也無(wú)此先例。依據(jù)新奧法巖土工程理論，本工程采用小截面設(shè)計(jì)，雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工，解決了不良地質(zhì)條件下大截面洞室的成洞難題。

冷卻壁面條件下室內(nèi)空氣溫度場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)研究——通過(guò)對(duì)具有冷卻壁面的下送風(fēng)系統(tǒng)中室內(nèi)空氣的溫度變化進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,分析討論了在一定熱源強(qiáng)度和送風(fēng)條件下,因冷卻壁面導(dǎo)致的下降流的空氣溫度場(chǎng)和氣流分布。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明冷卻壁面溫度越低,下降流越劇烈,產(chǎn)生的范圍就...

ix(cm 4)wx(cm 3)ix(cm)iy(cm 4)wy(cm 3)iy(cm) 100*100100*100681021.917.238376.54.1813426.72.47 125*125125*1256.591030.3123.88471365.29294473.11 150*150150*1507101340.5531.916602216.3956475.13.73 175*175175*1757.5111351.4340.329003317.59841124.37 200*2008121664.2850.547704778.6116001604.99 #200*20412121672.2856.750305038.35

ix(cm 4)wx(cm 3)sx(cm3)ix(cm)iy(cm 4)wy(cm 3)iy(cm) 10100684.57.66.53.314.3311.252454928.24.1432.89.61.51 12.61267458.473.518.114.2148877.444.25.1946.912.71.61 14140805.59.17.53.821.516.88712101.758.45.7564.316.11.73 161608869.98426.1120.51127140.980.86.5793.121.21.89 18180946.510.78.54.330.7424.131699185.4106.57.37

x1-x1軸 ix(cm 4 )wxmax(cm 3 )wxmin(cm 3 )ix(cm)iu(cm4)wu(cm3)iu(cm)ix(cm 4 )wxmax(cm 3 )wxmin(cm 3 )ix(cm)ixi(cm 4 ) 331.130.890.60.40.660.290.590.630.450.750.170.230.20.390.81 441.461.150.640.50.780.360.580.780.550.730.220.290.240.381.09 331.431.120.730.821.120.460.761.290.730.950.340.370.380.491.57 441.861.460.761.031.340.59

ix(cm 4)wx(cm 3)ix(cm)iy(cm 4)wy(cm 3)iy(cm) 100*100100*100681021.917.238376.54.1813426.72.47 125*125125*1256.591030.3123.88471365.29294473.11 150*150150*1507101340.5531.916602216.3956475.13.73 175*175175*1757.5111351.4340.329003317.59841124.37 200*2008121664.2850.547704778.6116001604.99 #200*20412121672.2856.750305038.35

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熱軋h型鋼截面特性(gb/t11263-1998 2、“*”表示的規(guī)格,目前國(guó)內(nèi)尚未生產(chǎn)。 3、型號(hào)屬同一范圍的產(chǎn)品,其內(nèi)側(cè)尺寸高度相同。 4、截面面積計(jì)算公式為:t1(h-2t2+2bt2+0.858r2.