上海奉賢粉質粘土與水泥加固體強度試驗

紅粘土是碳酸鹽巖系出露區(qū)的巖石,在我國分布廣泛,不同地區(qū)的紅粘土表現(xiàn)的工程性質具有差異性。就湘中南地區(qū)的粘性紅壤土通過不同水泥摻入比及不同齡期下的無側限抗壓強度試驗,分析了水泥紅粘土的強度增長機理,對試驗結果進行了回歸分析,給出了不同摻量、不同齡期水泥土之間的強度推算公式。

含有機質粉質粘土的壓縮試驗與性狀分析——通過重鉻酸鉀法測定了取自南京河西地區(qū)土樣的有機質含量在5％-10％之間，判定其為有機質土。根據比較南京地區(qū)一般粉質粘土的物理力學指標，發(fā)現(xiàn)有機質土的含水率、孔隙比、壓縮系數(shù)都遠大于南京地區(qū)一般粉質粘土，說明...

淤泥質粘土與粉砂互層土抗剪強度試驗研究——互層土具有粗、細粒土交錯互層的構造特點，受粗、細粒土組合一起的均勻性影響，淤泥質粘土與粉砂互層土的抗剪強度試驗結果離散性較大。通過對營口某地區(qū)淤泥質粘土與粉砂互層土抗剪強度試驗結果的分析，探討選擇淤泥...

粉質粘土動剪切模量的試驗對比研究——動剪切模量作為土動力特性的重要參數(shù)，是土動力計算和場地地震安全性評價中不可或缺的內容。本文通過比較分析由原狀土樣的循環(huán)單剪試驗和擾動土樣的動三軸試驗所確定的動剪切模量，研究了兩種試驗所得最大動剪切模量曲線的...

采用高壓固結儀與真三軸試驗儀對廣州原狀粉質粘土分別進行固結壓縮試驗與固結不排水條件下的真三軸剪切試驗,根據試驗結果繪制其剪脹d與應力比η的關系曲線,探討結構性土體的剪脹隨中主應力系數(shù)bσ與大主應力與沉積方向夾角α的不同而呈現(xiàn)出來的變化趨勢。試驗結果表明:隨著中主應力系數(shù)bσ與大主應力與沉積方向夾角α的增大,結構性土體的剪脹趨勢越來越弱,且土體達到破壞時的應力比η隨夾角α的變化而逐漸減小。說明結構性土體的初始各向異性與誘發(fā)各向異性共同影響著其剪脹特性與其強度的發(fā)揮。

深圳地區(qū)深層粉質粘土的流變特性試驗研究——結合深圳福田車站超大超深基坑的深層粉質粘土，進行低圍壓作用下的三軸流變試驗，對試驗結果進行分析，得到粉質粘土的三軸流變規(guī)律。通過對試驗數(shù)據的擬合分析與流變模型的辨識，得出深層粉質粘土在不同受力狀態(tài)下的...

凍結哈爾濱粉質粘土動三軸試驗ct檢測研究——基于對凍結哈爾濱粉質粘土動三軸試驗前后試件ct檢測結果，詳細研究了凍土的強度、微觀變形機制和結構損傷等變化特性及其與試驗的負溫和圍壓、土的含水量和容重、軸向荷載的振動頻率和振動次數(shù)等主要影響因素之間的關...

非飽和粉質粘土固結壓縮特性及體變試驗研究——為進一步研究與基質吸力相關聯(lián)的非飽和土固結壓縮特性，擴展非飽和土固結理論在工程實際中的適用性，通過分析非飽和粉質粘土水土特征曲線變化規(guī)律，對非飽和土固結變形機理進行研究。試驗結果表明：非飽和土的最終...

采用水泥加固云南紅粘土路基是一種有效方法。對水泥與高含水率紅粘土按照不同配比制作而成的試塊進行無側限抗壓試驗和聲發(fā)射無損檢測（ae）試驗。試驗結果表明抗壓強度與水泥摻量呈對數(shù)關系增長,增長幅度逐漸減小,且受高含水率影響的臨界水泥含量約為20%~25%;檢測高強度紅粘土試塊時,初期聲發(fā)射活性較弱,而低強度紅粘土試塊的初期聲發(fā)射活性較強,且低強度試塊的應力水平突增點要比高強度的應力水平突增點在時間軸上提前。

通過室內試驗,采用特殊土即某類紅粘土,研究了不同水泥摻入比對水泥紅粘土抗剪強度的影響,并進行了比較分析．

應用碎石樁加固粉土—粉質粘土地基

通過電鏡掃描試驗與圖像分析手段,對加載前、后不同土性及不同水泥摻量的加固黏性土微觀結構進行研究,定量分析其微觀孔徑大小、孔隙形狀系數(shù)以及孔隙定向角等參數(shù)變化的影響,并探索其與加固土體強度及承載機制的關系。研究結果表明:(1)水泥黏性加固土在加載前、后孔徑分布和孔隙形狀系數(shù)呈現(xiàn)出不同的規(guī)律,水泥摻量小(5%)的加固土加載后孔徑減小,孔隙形狀系數(shù)增大,宏觀表現(xiàn)為剪縮;而水泥摻量高(20%)的加固土加載后整體孔徑增大,孔隙形狀系數(shù)減小,宏觀表現(xiàn)為剪脹;(2)水泥黏性加固土體無論其水泥摻量的高低,在加載過程中,其顆?；驁F粒均在內部應力作用下發(fā)生定向性的滑移或轉動,從而導致孔隙長軸方向發(fā)生改變,孔隙定向角分布由均勻變?yōu)榧?孔隙定向性趨于顯著。

粉質粘土中的地基處理與樁基檢測 因粉質粘土層較厚，擠土效應較為明顯，靜壓樁施工時應合理安排壓樁順序，同時考慮周圍 的施工環(huán)境的影響： (1)當場地較為開闊時，從整體考慮，先壓場地中央的樁，后壓周邊的樁，便于土體由 里往外擠，減少厚粉質粘土層的擠土效應使樁上浮。 (2)當場地較狹窄且樁距較密時，采用隔樁跳壓法，主動釋放沉樁 所引起的超靜孔隙水壓力，降低擠土效應的能量，從而減少樁的上浮量。 (3)當有一側毗鄰建筑物或構造物時，由毗鄰建筑物或構造物的一側向另一側施工，避 免因擠土效應而導致地基隆土造成鄰近建筑物或構筑物的損害。 (4)當樁距較密或群樁時，要考慮壓樁時的擠土效應，不同深度的樁基應先深后淺、先 長后短。綜合現(xiàn)場具體情況，該方案選擇：先壓場地中央的樁，后壓周邊的樁，同時，建筑 物電梯井處樁距較密，采用隔樁跳壓法和先深后淺、先長后短的綜合施工方法。 下面以煙臺冰輪股份有限公司新建哈

粉土和粉質粘土的混合物，發(fā)現(xiàn)在世界幾個地方。他們在地震期間的液化行為已審慎研究。 純凈沙土的液化行為已被廣泛研究。如果fines被添加到沙土中， 他們的抗液化性能降低如果土壤進行測試在相同的空隙率（troncoso1990年）。然而， 如果一個沙—fines合物具有相同的標準貫入值（n1）60， fines增加抗液化強度（etal.1985年）。 粉土和粉質粘土的混合物，沒有足夠的研究已執(zhí)行。它被假設粘土給予塑性給粉土，本身可 能具有不可塑性。一個小部分粘土在不可塑的粉土中給予一點可塑性。人們普遍認為錯誤的， 粘土或可塑性的增加對粉土，從而增加粉土抗液化抵抗性(puri1984年，1990年)。它被 sandoval（1989年）和prakash和sandoval(1992年)證明 塑性指數(shù)（pi）在2-4%范

強夯一塑料板排水法在粉土和粉質粘土地基加固中的試驗研究——針對黃河中下游粉土、粉質粘土成層地基，通過插設塑料排水板和不插排水板條件下強夯對比試驗研究，證實了插設塑料排水板可以有效的降低強夯時超靜孔隙水壓力峰值，加快其消散，縮短強夯施工工期；提...

全新世漫灘相粉質粘土平板載荷試驗研究——應用淺層平板載荷試驗對長沙地區(qū)全新世粉質粘土的承載力進行了研究，并與現(xiàn)行規(guī)范及理論公式計算結果進行了對比分析，探討了現(xiàn)行規(guī)范在地基承載力確定上的不足，對該類地基土承載力的確定和應用提出了建議。

為解釋橫向載荷作用下剛性樁的失穩(wěn)機理,針對樁頭自由的剛性樁做了一系列橫向加載試驗?；A土為粉質粘土,含水量介于9.85％～13.85％之間。由載荷-位移全過程曲線發(fā)現(xiàn),剛性樁在橫向載荷達到一定值時會失穩(wěn);由試驗錄像及土體剖面發(fā)現(xiàn),由于土體的軟化破壞,在樁后土體內會出現(xiàn)貫穿的局部破壞并形成一楔體,同時在土面伴隨一不完全的橢圓形鼓包及一條平行于加載方向的拉伸裂縫,而在樁前土中,由于樁的擠壓會形成一條侵徹溝。分析認為,對大位移剛性樁樁后土體的破壞是樁失穩(wěn)的根本原因。

中液限粉質粘土路基的動力特性試驗研究——通過應力控制的動三軸試驗，研究了長春中液限粉質粘土路基在凍融前后的動強度、動模量特性。根據大量動三軸試驗的應力一應變關系，得出了動剪強度與循環(huán)荷載次數(shù)間的變化規(guī)律，以及動模量與動應變的關系表達式，為季凍...

控制基質吸力的非飽和粉質粘土固結試驗研究——針對膠濟客運專線非飽和原狀粉質粘土，在控制基質吸力條件下進行了k固結試驗和?；|吸力固結試驗研究，得到了不同含水量土體的側壓力系數(shù)，并在此基礎上進行?；|吸力固結試驗，通過分級施加圍壓和上覆應力對現(xiàn)...

應用淺層平板載荷試驗對長沙地區(qū)全新世粉質粘土的承載力進行了研究,并與現(xiàn)行規(guī)范及理論公式計算結果進行了對比分析,探討了現(xiàn)行規(guī)范在地基承載力確定上的不足,對該類地基土承載力的確定和應用提出了建議。

粉質粘土心墻壩的粘土料填筑施工中的壓實標準以干容重、壓實度控制，海西州都蘭縣哇沿水庫工程大壩填筑粘土料為設計單位指定的粉質粘土料場，通過各種現(xiàn)場試驗最終確定了適用的鋪料厚度及碾壓遍數(shù)。

材料力學中假設材料是各向同性的均勻介質,但在電子顯微鏡或光學顯微鏡下看到材料遠非均勻,因而也不可能是各向同性的,巖土材料更是如此。巖土材料內部有許多孔隙和微裂縫,在一定外部荷載作用下,微裂縫會不斷地擴展,使材料的強度和剛度等力學性能下降,這些導致材料和結構力學性能劣化的微觀結構變化稱為損傷。由于損傷的出現(xiàn),使材料的力學性能下降,因此,如何能夠準確的確定土的初始損傷門檻值,對工程實踐意義重大。該文就上海軟粘土初始損傷門檻值確定方法進行了研究,并提出了損傷線的概念和確定方法。