內漸開線花鍵計算

gb/t17855-1999花鍵強度計算 術語代號單位數(shù)值 1輸人轉矩tn*m2203.615385 2輸人功率pkw15模數(shù)2.5 3轉速nr/min65齒數(shù)13 4名義切向力f1n135607.1006壓力角30° 5分度圓直徑dmm32.5屈服強度1250mpa 6平均圓直徑dmmm拉伸強度1390mpa 7單位載荷wn/mm240.9009109輸入功率15kw0.866025 8齒數(shù)z-13轉速65r/min 9結合長度lmm50結合長度50mm 10壓軸力fn01、輸入轉矩2203.61538n*m 11壓力角a°302、單位載荷240.900911mpa 12彎矩mdn*

漸開線花鍵計算方法[1] 模數(shù)m=3齒數(shù)z=15標準壓力角αd=30°配合代號：h7/h7 分度圓直徑d=m×z=45基圓直徑db=m×z×cos(αd)=38.9711 周節(jié)p=π×m=9.42477796076937內花鍵大徑dei=m×(z+1.5) =49.5外花鍵作用齒厚上偏差esv=0(根據(jù)>1463頁表9-1-49或由公差代號計算)外花鍵漸開線起始圓直徑 最大值：dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)內花鍵小徑dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

輸入 單位 t——傳遞轉矩，n*mm180000 z——花鍵的齒數(shù)8 l——齒的工作長度mm90 ——平均圓的直徑，矩形花鍵漸開線花鍵mm48 d——矩形花鍵為大徑，漸開線花鍵為分度圓直徑mm50 h——鍵齒工作高度mm1 各齒載荷不均勻系數(shù)一般取0.7-0.8，齒多時去偏小值0.7 花鍵連接許永擠壓應力，見表（5-3-33）mpa35 許用壓強見表（5-3-33）mpa30 擠壓應力靜連接mpa14.88095 p壓強動連接mpa14.88095 靜連接校核合格 動連接校核合格 矩形花鍵d46 矩形花鍵d50 48 c為倒角尺寸0.5 矩形花鍵h1 漸開線花鍵角度37.5或4537.5 漸開線花鍵m模數(shù)

偶數(shù)齒 序號參數(shù)名稱代號參數(shù)值 1模數(shù)m2 2齒數(shù)z32 3分度圓壓力角α30 4分度圓壓力角的弧度值rad0.523598776 5分度圓漸開線函數(shù)值invα0.053751494 6基圓直徑db55.42562584 7量棒直徑dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12實際齒厚最大值smax2.998597475 13實際齒厚最小值smin2.929597122 根據(jù)漸開線外花鍵跨棒距反算齒厚 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數(shù)值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

漸開線花鍵拉刀設計計算1800c-216 序號計算項目符號計算公式或選取方法精度計算例計算例計算例 1模數(shù)m2.52.54 2齒數(shù)z161621 3分度圓直徑df404084 4分圓壓力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圓直徑de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6內圓直徑di40(+0.050)404080.2 7分圓弧齒槽寬sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8預加工孔徑do40(+0.050)domin404079.7 9拉削長度lo50.750.750 10工件長度l138138

偶數(shù)齒 序號參數(shù)名稱代號參數(shù)值 1模數(shù)m3 2齒數(shù)z16 3分度圓壓力角α20 4分度圓壓力角的弧度值rad0.34906585 5分度圓漸開線函數(shù)值invα0.014904384 6基圓直徑db45.1052458 7量棒直徑dri5.176 8最大棒間距mmax45.377 9最小棒間距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12實際齒槽寬最大值emax6.5968954 13實際齒槽寬最小值emin6.502007818 根據(jù)漸開線內花鍵棒間距反算齒槽寬 10任意壓力角弧度值 11任意壓力角漸開線函數(shù)初值 奇數(shù)齒 參數(shù)值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

根據(jù)英制漸開線花鍵的標準,推導出外花鍵弧齒厚和內花鍵弧齒槽寬的幾何參數(shù)及測量的若干計算式。進而探尋出外花鍵跨棒距與弧齒厚和量棒直徑,內花鍵棒間距與齒槽寬和量棒直徑之間一系列偏差的計算關系式,并舉例說明,該方法對一系列花鍵尺寸可系統(tǒng)、準確、方便、快捷地進行設計、計算與測量。

machinery'shandbook28thedition involutesplinespage1of38 copyright2008,industrialpressinc.,newyork,ny-www.***.*** splinesandserrations （翻譯：朱曉峰,浙江，金華） asplinedshaftisonehavingaseriesofparallelkeysformedintegrallywiththeshaftand matingwithcorrespondinggroovescutinahuborfitting;thisarrangementisincontrasttoa shafthavingaseriesofk

利用車床對漸開線多頭蝸桿進行拋齒操作,通過相對滑動和拋光劑的作用,達到拋光的目的。

在標準齒輪若干精度指標的檢測中,漸開線齒廓檢驗是一個重要且難度較大的檢測項目,雙盤式漸開線測試儀就是測量標準齒輪漸開線齒廓的高精度儀器之一。本文簡要介紹了雙盤式漸開線測試儀的測量原理,并利用采樣定理著重分析了在測量過程中的數(shù)據(jù)采樣問題,為漸開線齒廓檢驗中采樣間隔的確定提供了依據(jù)。

討論了渣漿泵上所采用的圓弧線、對數(shù)螺線和漸開線型線葉片的優(yōu)缺點.根據(jù)對漸開線性質和幾何關系的研究,并通過大量嚴格的運算和推導,得到了新坐標系中半徑為r的圓弧線和漸開線的交點方程、葉片漸開線型線起點和終點的展開角方程,以及漸開線型線設計計算的有關公式.提出了潛水污水泵葉片漸開線型線的具體設計計算方法,列舉了兩個計算實例.實例表明,漸開線型線葉片應用于潛水污水泵能滿足設計要求,并已在實踐中取得了良好的效果.

塑料齒輪在當今工業(yè)領域中的應用越來越廣泛。注射成型是制造塑料齒輪的主要途徑,所以模具是決定塑料齒輪質量的關鍵。由于注射成型時塑料的變形與收縮影響齒輪的精度和壽命,所以對模具的型腔、澆口采用特殊的設計。

介紹了漸開線塑料齒輪注塑模具設計的關鍵技術。著重對齒輪模具的型腔設計、澆口設計及材料選用等方面進行了詳細闡述,對漸開線塑料齒輪的模具設計進行了分析。結果表明,齒輪精度高,嚙合情況好。

塑料齒輪在當今工業(yè)領域中的應用越來越廣泛。注射成形是制造塑料齒輪的主要途徑,故模具是決定塑料齒輪質量的關鍵。由于注射成形時塑料的變形與收縮影響齒輪的精度和壽命,所以對模具的型腔、澆口采用特殊的設計。

分析了雙盤式漸開線測量儀中測點位置偏差對漸開線齒形測量的影響,探討了高精度調整測點位置的兩種方法:試驗調整法與誤差補償調整法。試驗調整法是根據(jù)測點偏離導軌平面測量漸開線齒形時,測量結果中齒形角小于實際值的原理,調整測頭處于不同位置并測量漸開線齒形,齒形角最大的測量曲線對應的測點位置即為最佳位置。誤差補償調整法是在測點處于高于導軌平面的兩個位置時,分別測量同一漸開線齒形,通過對測點偏移量逐次試值,補償兩次測量結果,使得測量結果中齒形偏差相同,獲得測頭偏移量。分析得出,上述兩種方法調整測頭位置的極限偏差分別為±0.010mm和±0.015mm,均可滿足1級(gb/t10095.1-2001)漸開線齒形的測量要求。

在齒輪若干精度指標的測量中,漸開線圓柱齒輪的齒形檢驗是其中一個重要的檢測項目,而且難度較大。雙盤式漸開線測試儀就是測量標準齒輪漸開線齒廓的高精度儀器之一。本文簡要介紹了雙盤式測試儀的測量原理,并對測量儀的所采用的"無回差傳遞杠桿"進行了理論和實驗驗證,證明此機構對微量的誤差來說,靈敏度很高,可以滿足基準級漸開線測試儀的要求。

為了提高渦旋壓縮機的綜合性能,提出了渦旋齒始端多對圓弧修正,這是一種能生成完全嚙合型線的圓弧類修正方法.通過對2對圓弧修正的討論,得出了任意n對圓弧修正渦旋齒的生成方法、始端幾何參數(shù)間的通用關系式和修正圓弧方程.與傳統(tǒng)的單對圓弧修正相比,多對圓弧修正同時可有效地提高壓縮機的壓縮比和渦旋齒始端強度.研究結果可直接應用于型線修正設計,所提出的圓弧作為渦旋型線的條件豐富了渦旋齒嚙合的幾何理論.

我廠新試制的一種工件,其內孔為螺旋漸開線花鍵(見圖),其參數(shù)為m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花鍵,不能在一般拉床上拉削。在樣品試制中,曾通過車削加工出漸開線花鍵。但車削加工精度低,勞

雙盤式漸開線測量儀的測量誤差源可以分為影響生成理論漸開線精度的誤差因素、影響被測漸開線齒形在測量過程中位置精度的誤差因素等.對所有誤差源引起的測量誤差進行了分析,并根據(jù)<測量不確定度評定與表示指南>(gum)與蒙特卡羅法計算了儀器測量漸開線圓柱齒輪(m=4、z=30、α=20°)齒形時的測量不確定度(u99)分別為0.67μm與0.54μm.對部分誤差源進行補償后,測量儀的測量不確定度(u99)分別為0.34μm與0.36μm.蒙特卡羅法消除了gum評定儀器測量不確定度過程中的一些缺點,評定的測量不確定度值更接近于真實值.經(jīng)過分析可知,雙盤式漸開線測量儀的測量精度可以滿足1級(gb/t10095.1-2001)精度漸開線圓柱齒輪齒形的測量要求.

本文給出了一種別于傳統(tǒng)設計方案的漸開線齒形硬質合金插齒刀設和相應ｃａｄ／ｃａｍ的數(shù)學模型，并通過實例計算驗證了新方案的優(yōu)越性，制造模型的可靠性。

關于硬質合金漸開線型插齒刀CAM模型的研究

本文介紹一種漸開線花鍵碟形彈簧片定心夾緊機構見圖1。其工作部分由數(shù)片漸開線碟形彈簧片1組成,當受壓套2的軸向壓力時,外徑脹大而內徑縮小,從而將工件定心夾緊。彈簧片每組4～5片。