地鐵車站板、梁配筋計算、裂縫驗算混凝土設(shè)計規(guī)范

2c30 0.21%0.215% 注： 一級 1.0 1.2 此表不考慮hpb235級鋼筋注： 第9.5.1條1、軸心受壓構(gòu)件、偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率，以及一側(cè)受壓鋼筋的配筋率應(yīng)按構(gòu)件的全截面面積計算； 2、軸心受拉構(gòu)件、小偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率應(yīng)按構(gòu)件的全截面面積計算； 3、受彎構(gòu)件、大偏心受拉構(gòu)件一側(cè)受拉鋼筋的配筋率應(yīng)按構(gòu)件的全截面面積扣除受壓邊緣面積(b'f-b)h'f后的截面面積計算； 4、當(dāng)鋼筋沿構(gòu)件截面周邊布置時，“一側(cè)的縱向鋼筋”系指沿受力方向兩個對邊中的一邊布置的縱向鋼筋； 第9.5.2條5、對臥置于地基上的混凝土板，板中受拉鋼筋的最小配筋率可適當(dāng)降低，但不應(yīng)小于0.15%。 45ft/fy=max(0.2,45ft/fy)=一側(cè) 受壓鋼筋全部縱向受力 hrb400、rrb400級鋼筋時應(yīng)按表中規(guī) 凝土強度等級為c60及以上時應(yīng)

梁寬度b=250mmb'f=600mm 梁高度h=800mmh'f=100mm as=60mma's=35mm h0=740mm 混凝土選用c25 fc=11.9n/㎜ 2 a1=1 ft=1.27n/㎜ 2 b1=0.8 鋼筋選用2其中，1;hpb235級鋼2;hrb335級鋼3;hrb400級鋼 fy=f'y=300n/㎜ 2 ξb=0.550 a）判斷t形截面類型 492.66knm m實際=486knm＜mu 取鋼筋直徑￠＝20實取9根 實配鋼筋面積as=2827.43mm2ok! asmin=430as c）雙筋矩形截面已知彎矩求配筋 m實際=243knm<mu,max 受壓區(qū)砼和相應(yīng)的一部分受力鋼筋

φ10@300 2φ18 6φ22 梁高500.00(mm)集中力0.00(kn) 梁寬200.00(mm)均布荷載145.60(kn/m) 跨度3680.00(mm)計算跨度3560.00(mm) 受拉鋼筋放置2排砼強度c20 60有效梁高h(yuǎn)w440.00(mm)鋼筋等級2級 fcm=11(n/mm2)fy=310(n/mm2) αs=0.54 as'＝493.79mm2as＝2192.47mm2 受壓鋼筋直徑18根數(shù)2鋼筋間距合適 受拉鋼筋直徑22根數(shù)6鋼筋雙排布置 hw/b=2.200為厚腹梁 hw/b=2.200 箍筋驗算 nasv1/s1.425mm2/mm 箍筋用φ10箍筋間距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.262%最小配箍率ρsmi

-1- 平法梁配筋計算 梁的平面注寫包括集中標(biāo)注與原位標(biāo)注，集中標(biāo)注表達(dá)梁的通用數(shù)值，原位標(biāo)注表 達(dá)梁的特殊數(shù)值。 集中標(biāo)注包括梁的編號、截面尺寸、箍筋、通長筋或架立筋、梁側(cè)面縱向構(gòu)造鋼筋 或受扭鋼筋配置、梁頂面標(biāo)高高差（該項為選注）。 原位標(biāo)注內(nèi)容包括梁支座上部縱筋（該部位含通長筋在內(nèi)所有縱筋）、梁下部縱筋、 附加箍筋或吊筋等，（原位標(biāo)注優(yōu)先) 實例：介紹梁的配筋計算： 集中標(biāo)注表示：框架梁kl1，3跨，一端有懸挑,截面為300*600；箍筋為i級鋼筋， 直徑為8，加密區(qū)間距為100，非加密區(qū)間距為200，均為兩肢箍；上部通長筋為 2根直徑22的二級鋼筋。 原位標(biāo)注表示：支座1上部縱筋為4根直徑22的二級鋼筋，支座2兩邊上部縱筋 為6根直徑22的二級鋼筋分兩排，上一排為4根，下一排為2根；第一跨跨距3600， 下部縱筋為3根

q1（kn)q2q3q4q1 活荷載1020 p1p2p3p4p5 恒荷載2050 集中荷載值f 梁的計算長度 l支座反力p1 1263.656 介面剪力v156介面剪力v270 q1（kn/m2)q2（kn/m2)q3（kn/m2)q4（kn/m2)q5（kn/m2) 活荷載2.51.5 地面p1 （kn/m2) 樓板p2 （kn/m2) 天棚抹灰 p3 （kn/m2) 現(xiàn)澆梁自 重p4 （kn/m2) 墻體自重 p5 （kn/m) 恒荷載5.18491.533.12512.24 材料密度 （kn/m3）1825172517 材料厚度(m)0.080.10.0250.53 計算寬度(m)3.63.63.60.250.24 均載值63.3348 上層墻體傳 來的荷載 （kn.m） 介面剪力vq

1、基本資料 梁寬b(mm)200300 梁高h(yuǎn)(mm)400800 混凝土等級c25c25 鋼筋級別iiii 結(jié)構(gòu)安全級別iiiiii 砼強度設(shè)計值fc(mpa)12.512.5 鋼筋強度設(shè)計值fy(mpa)310310 混凝土重度γ（kn/m3)2525 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γo0.90.9 設(shè)計狀況系數(shù)ψ11 荷載分項系數(shù)（永久）γg1.051.05 荷載分項系數(shù)（可變）γq1.21.2 荷載分項系數(shù)（可控可變）γq1.11.1 2、荷載計算 梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gk=bhγ（kn/m)26 梁自重設(shè)計值g=γggk（kn/m)2.16.3 集中荷載gk標(biāo)準(zhǔn)值gk（kn）5 集中荷載g設(shè)計值g=γggk（kn）5.250 可控可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk（kn)40

φ10@300 -4φ20 4φ25 梁高600.00(mm)集中力0.00(kn) 梁寬300.00(mm)均布荷載204.00(kn/m) 跨度3400.00(mm)計算跨度3400.00(mm) 受拉鋼筋放置2排砼強度c25 60有效梁高h(yuǎn)w540.00(mm)鋼筋等級3級 fcm=13.5(n/mm2)fy=360(n/mm2) αs=0.22 as'＝########mm2as＝1831.61mm2 受壓鋼筋直徑20根數(shù)-4鋼筋間距合適 受拉鋼筋直徑25根數(shù)4鋼筋間距合適 hw/b=1.800為厚腹梁 hw/b=1.800 箍筋驗算 nasv1/s1.205mm2/mm 箍筋用φ10箍筋間距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.174%最小配箍

φ10@300 2φ18 6φ22 梁高500.00(mm)集中力0.00(kn) 梁寬200.00(mm)均布荷載145.60(kn/m) 跨度3680.00(mm)計算跨度3560.00(mm) 受拉鋼筋放置2排砼強度c20 60有效梁高h(yuǎn)w440.00(mm)鋼筋等級2級 fcm=11(n/mm2)fy=310(n/mm2) αs=0.54 as'＝493.79mm2as＝2192.47mm2 受壓鋼筋直徑18根數(shù)2鋼筋間距合適 受拉鋼筋直徑22根數(shù)6鋼筋雙排布置 hw/b=2.200為厚腹梁 hw/b=2.200 箍筋驗算 nasv1/s1.425mm2/mm 箍筋用φ10箍筋間距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.262%最小配箍率ρsmi

一、材料： 40 fc=19.1mpa1.00×19.1=19.10mpa ftk=2.39mpaec=mpa β1=0.80εcu=ft=1.71mpa 混凝土達(dá)到90%設(shè)計強度時開始對預(yù)應(yīng)力筋進(jìn)行張拉，則f′cu=36.0mpa 2.預(yù)應(yīng)力鋼筋：采用mpa有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力 mpaes=####### mm 2 1395mpa 1320mpa390mpa kn 3.非預(yù)應(yīng)力普通鋼筋：采用ⅲ級鋼（hrb400）es= mpa 4.本部分梁抗震等級： 二、有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力框架梁配筋計算 1.計算截面：mk=9652.53kn·m a.截面參數(shù)計算 b×h=800×2200hf′=130bf′=2360 截面面積a=b×h+(bf′-b)×hf′=mm2 截面中和軸距梁頂

bh 鋼筋混凝土上柱截面 下柱截面 組合內(nèi)力組合一內(nèi)力組合二 實際配筋面積0.000.00mh0.00小偏心mh0.00小偏心 0nb0.00#div/0!nb0.00#div/0! a0.000.00a0.000.00 0.00#div/0!0.00#div/0! as(as')#div/0!as(as')0.00#div/0! hu(上柱高)0hu(上柱高)0.000 #div/0!#div/0! 0.000.0020.00計算配筋面積as(as')#div/0!20.00計算配筋面積as(as')#div/0! #div/0!實際配筋面積as(as')#div/0!實際配筋面積as(as') #div/0!0.00#div/0! #div/0!0.00#div/0!0

bh 鋼筋混凝土上柱截面 下柱截面 組合內(nèi)力組合一內(nèi)力組合二 實際配筋面積0.000.00mh0.00小偏心mh0.00小偏心 0nb0.00#div/0!nb0.00#div/0! a0.000.00a0.000.00 0.00#div/0!0.00#div/0! as(as')#div/0!as(as')0.00#div/0! hu(上柱高)0hu(上柱高)0.000 #div/0!#div/0! 0.000.0020.00計算配筋面積as(as')#div/0!20.00計算配筋面積as(as')#div/0! #div/0!實際配筋面積as(as')#div/0!實際配筋面積as(as') #div/0!0.00#div/0! #div/0!0.00#div/0!0

建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 永久荷載：結(jié)構(gòu)使用期間不隨時間變化，或比平均值相比變化很小。 可變荷載：結(jié)構(gòu)使用期間，其值隨時間變化，且不可忽略。 偶然荷載：使用期間不一定出現(xiàn)，一旦出現(xiàn)，值很大，作用時間很短 荷載代表值：驗算結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)所采用的荷載量值，包括標(biāo)準(zhǔn)值、組合值、頻遇 值、準(zhǔn)永久值。 設(shè)計基準(zhǔn)期：為確定可變荷載代表值而選用的時間參數(shù) 標(biāo)準(zhǔn)值：荷載的基本代表值，為設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)最大荷載統(tǒng)計分布的特征值 組合值：對可變荷載，使組合后的荷載效應(yīng)在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)的超越概率，與該荷 載單獨出現(xiàn)時的相應(yīng)概率趨于一致的荷載值；或者說，使得組合后的結(jié)構(gòu)具有統(tǒng) 一規(guī)定的可靠指標(biāo)的荷載值。 頻遇值：對于可變荷載，在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)，其超越的總時間為規(guī)定的較小比率， 或超越頻率為規(guī)定頻率的荷載值。 準(zhǔn)永久值：對于可變荷載，在設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)，其超越的總時間約為設(shè)計基準(zhǔn)期一 半的荷載值。 荷載設(shè)計值

砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范: 第2.1.14條混凝土構(gòu)造柱structuralconcretecolumn 在多層砌體房屋墻體的規(guī)定部位，按構(gòu)造配筋，并按先砌墻后澆灌混 凝土柱的施工順序制成的混凝土柱，通常稱為混凝土構(gòu)造柱，簡稱構(gòu)造柱 （gz）。 為提高多層建筑砌體結(jié)構(gòu)的抗震性能,規(guī)范要求應(yīng)在房屋的砌體內(nèi)適 宜部位設(shè)置鋼筋混凝土柱并與圈梁連接,共同加強建筑物的穩(wěn)定性。這種鋼 筋混凝土柱通常就被稱為構(gòu)造柱。構(gòu)造柱,主要不是承擔(dān)豎向荷載的，而是 抗擊剪力,抗震等橫向荷載的. 構(gòu)造柱通常設(shè)置在樓梯間的休息平臺處，縱橫墻交接處，墻的轉(zhuǎn)角處，墻 長達(dá)到五米的中間部位要設(shè)構(gòu)造柱。近年來為提高砌體結(jié)構(gòu)的承載能力或 穩(wěn)定性而又不增大截面尺寸，墻中的構(gòu)造柱已不僅僅設(shè)置在房屋墻體轉(zhuǎn)角、 邊緣部位，而按需要設(shè)置在墻體的中間部位,圈梁必須設(shè)置成封閉狀。 從施工角度講，構(gòu)造柱要與圈梁

c30 1ρmax=4.181% 2ρmax=2.622% 3ρmax=2.058% 注：當(dāng)按一級抗震等級設(shè)λ 向受拉鋼筋配筋率不宜大1.2%,且應(yīng)沿柱全長 1按柱牛腿有效截面計算不 2按柱牛腿有效截面計算不 非抗震鋼砼剪力墻的水平和豎向ρ 剪力墻ρsv=asv/(bsh);sh、sv為豎向、水平分布鋼筋 鋼筋砼梁中箍筋最小配筋率剪力墻，其水剪力墻，其水 c301）一、二、三級抗震等級的剪力墻的水平和豎 0.24ft/fyv0.28ft/fyv抗震剪力墻四級抗震等級不應(yīng)小于0.20%;2）框架－剪力 1ρmin=0.163%0.191%10.58%率不應(yīng)小于0.25%；3）部分框架－剪力墻結(jié)構(gòu) 2ρmin=0.114%0.133%20.40% 30.34%鋼筋最小配筋率不應(yīng)小于0.4% 鋼筋參數(shù)fyξb15

板、次梁的配筋計算

鋼筋混凝土構(gòu)件限制裂縫寬度的配筋計算 作者:黑玫瑰點擊率:893 一、概述鋼筋混凝土構(gòu)件除了可能由于強度不足而使結(jié)構(gòu)失效外，還可能由于變形過大 或裂縫寬度超過規(guī)范允許值，使結(jié)構(gòu)不能正常使用，因此，設(shè)計中除了對結(jié)構(gòu)進(jìn)行強度計算 外，還需根據(jù)使用要求對構(gòu)件進(jìn)行變形和裂縫寬度計算，使構(gòu)件在滿足強度控制的條件下， 滿足變形或裂縫限值的控制。 《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（gb50010—2002）對裂縫寬度驗算是在正常使用極限狀 態(tài)下進(jìn)行，即在承載力極限狀態(tài)已完成后的驗算，此時的條件是構(gòu)件截面的配筋已知。但常 見的情況是，滿足強度控制的用鋼量不一定能滿足構(gòu)件變形和裂縫寬度控制的要求，故對裂 縫寬度有嚴(yán)格要求的構(gòu)件，當(dāng)驗算裂縫寬度超過規(guī)范允許值時，往往要憑設(shè)計人員的經(jīng)驗對 構(gòu)件截面尺寸或用鋼量進(jìn)行調(diào)整，其結(jié)果或大或小，很難一次性找出它的最佳值。 本文根據(jù)規(guī)范公式，

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鋼筋混凝土梁縱向受力鋼筋的直徑,當(dāng)梁高h(yuǎn)≥300mm時,不應(yīng)小于10mm;當(dāng)梁高h(yuǎn) ＜300mm時,不應(yīng)小于8mm. 沿梁全長頂面和底面應(yīng)至少各配置兩根縱向配筋,一、二級抗震設(shè)計時鋼筋直徑不 應(yīng)小 于14mm,且分別不小于梁兩端頂面和底面縱向鋼筋中較大截面面積的1/4; 三、四級抗震設(shè)計和非抗震設(shè)計時鋼筋直徑不應(yīng)小于12mm. 偏心受拉的框支梁,其支座上部縱向鋼筋至少應(yīng)有50%沿梁全長貫通,下部縱向鋼筋 應(yīng)全部直通到柱內(nèi). 梁正截面受彎承載力計算中,計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合下 列要求: 一級抗震等級:x≤0.25*ho,二、三級抗震等級:x≤0.35ho 混凝土受壓區(qū)高度尚應(yīng)符合下列條件:x≤ξb*h0; 鋼筋等級為hpb300時,ξb＝0.576 鋼筋等級為hrb335/hrbf335時,ξb＝

1 sl191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 宣貫要點 sl191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》對sdj20-78和sl/t191-96兩規(guī)范 進(jìn)行了整合，對部分條文進(jìn)行了合理修訂，并補充了新的內(nèi)容。 sl191-2008修訂的主要內(nèi)容有： 1結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全度表達(dá)，在考慮荷載與材料強度的不同變異性的基礎(chǔ)上， 采用經(jīng)多系數(shù)分析的安全系數(shù)k的表達(dá)方式； 2對環(huán)境類別的劃分進(jìn)行了調(diào)整；對結(jié)構(gòu)設(shè)計的耐久性要求作了補充； 3按照新的鋼材國家標(biāo)準(zhǔn)，取消了熱處理鋼筋，對鋼筋的品種進(jìn)行了調(diào)整； 對混凝土和鋼筋的材料性能設(shè)計指標(biāo)作了修訂； 4斜截面承載力計算公式由原規(guī)范的兩個公式改為一個公式；受沖切承載 力計算增加了考慮荷載作用面積影響等因素； 5對大保護(hù)層厚度構(gòu)件裂縫寬度的計算公式進(jìn)行了修正；增加了非桿件體 系鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)通過限制鋼筋應(yīng)力來間接控制裂縫寬度的規(guī)定；

1 sl191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 要點 sl191-2008《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》對sdj20-78和sl/t191-96兩規(guī)范 進(jìn)行了整合，對部分條文進(jìn)行了合理修訂，并補充了新的內(nèi)容。 sl191-2008修訂的主要內(nèi)容有： 1結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全度表達(dá)，在考慮荷載與材料強度的不同變異性的基礎(chǔ)上， 采用經(jīng)多系數(shù)分析的安全系數(shù)k的表達(dá)方式； 2對環(huán)境類別的劃分進(jìn)行了調(diào)整；對結(jié)構(gòu)設(shè)計的耐久性要求作了補充； 3按照新的鋼材國家標(biāo)準(zhǔn)，取消了熱處理鋼筋，對鋼筋的品種進(jìn)行了調(diào)整； 對混凝土和鋼筋的材料性能設(shè)計指標(biāo)作了修訂； 4斜截面承載力計算公式由原規(guī)范的兩個公式改為一個公式；受沖切承載 力計算增加了考慮荷載作用面積影響等因素； 5對大保護(hù)層厚度構(gòu)件裂縫寬度的計算公式進(jìn)行了修正；增加了非桿件體 系鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)通過限制鋼筋應(yīng)力來間接控制裂縫寬度的規(guī)定； 6

板0.4％一0．8％，矩形粱0．6％～1.5％，t形梁0.9％一1.8％，如取其平均值．則板 為0.6％，矩形梁為1.05％，t形粱為1.35％一般情況下，粱板的配筋率應(yīng)盡可能用其經(jīng)濟(jì) 配筋率的平均值、但由于各種原因，不可能都如愿以償、故經(jīng)濟(jì)配筋率的核心范圍，建義 扳取0.5％～0．7％，矩形粱取0.85％～1．25％，t形粱取1.1％～1．6％。 為了不使截面配筋過于擁擠，全部縱筋配筋率不宜超過0.05。 對于倉庫、貯倉、料斗等貯料荷載經(jīng)常占總荷載較大部分的結(jié)構(gòu)物，若柱中縱向配筋率過大， 在長期貯料突然卸載時，會使柱中混凝土出現(xiàn)拉應(yīng)力甚至開裂。若柱中的縱筋和混凝土之間 有很強的黏結(jié)應(yīng)力時，則能同時產(chǎn)生縱向裂縫，這種裂縫更為危險。為了防止出現(xiàn)這種情況， 要控制柱的配筋率，對于筒倉柱的全部配筋率不應(yīng)大于0.02。 從經(jīng)

323 fortuneworld2010 程技術(shù)工 摘要：柱式橋墩由承臺、柱式墩身和 蓋梁組成，墩柱和樁基是橋梁的重要組成部 分。本文針對某樁柱式橋梁，對其墩柱和樁 基進(jìn)行配筋設(shè)計和強度驗算。 關(guān)鍵詞：墩柱；樁基；配筋；驗算； abstract:columnpiercomprised pilecap,pierbodyandcapbeam,pier columnandpilefoundisasanimportant partofthebridge.inthispaper， thebridge’spiercolumnandpile foundationperformreinforcementdesign andchecking. keywords:piercolu