催化裝置膨脹節(jié)內(nèi)壁焊接保溫釘斷裂失效分析

對(duì)某煉化分公司催化裂化裝置穩(wěn)定塔t304安全閥彈簧的斷裂原因進(jìn)行了失效分析,結(jié)果表明彈簧失效是由腐蝕疲勞誘發(fā)、應(yīng)力腐蝕裂紋引起的,其敏感介質(zhì)為含h2s的凝結(jié)水膜。提出了采用隔離式安全閥的建議。

對(duì)某核電用多層波紋管膨脹節(jié)的失效分析 作者：丁勇，李正良，陸元柱 作者單位：南京晨光東螺波紋管有限公司,江蘇南京211153 相似文獻(xiàn)(10條) 1.會(huì)議論文王來(lái).馬海濤.韓雙起.趙杰.佟金杰.吳國(guó)奇.靳磊章催化裂化裝置中大型波紋管膨脹節(jié)失效分析2007 對(duì)某石化公司催化裂化裝置中泄漏的大型波紋管膨脹節(jié)進(jìn)行了失效分析。結(jié)果表明，應(yīng)力腐蝕是該膨脹節(jié)失效的主要原因，而局部的點(diǎn)蝕和殘余應(yīng) 力、工作應(yīng)力是應(yīng)力腐蝕的必要條件。 2.期刊論文趙淑楠.劉鈞泉.zhaoshunan.liujunquan加氫裂化裝置中波紋管膨脹節(jié)失效分析-石油化工設(shè)備技 術(shù)2009,30(1) 針對(duì)某公司加氫裂化裝置中,與過(guò)濾器相連的膨脹節(jié)波紋管出現(xiàn)的泄漏現(xiàn)象,對(duì)失效的波紋管進(jìn)行了宏觀形貌、微觀形貌、腐蝕產(chǎn)物能譜、金相組織 及材料化學(xué)成分等分析,結(jié)果發(fā)

采用化學(xué)成分分析、硬度測(cè)試和金相檢驗(yàn)等方法對(duì)某電廠多次發(fā)生泄漏的膨脹節(jié)進(jìn)行了檢測(cè),對(duì)其形成原因進(jìn)行分析。結(jié)果表明:膨脹節(jié)在服役環(huán)境下,其內(nèi)側(cè)蒸汽中攜帶的氯化鈉,在膨脹節(jié)的波峰內(nèi)側(cè)部位發(fā)生富集和濃縮,并在工作條件下,腐蝕裂紋從膨脹節(jié)內(nèi)側(cè)啟裂,以沿晶狀特征逐漸向外壁延伸穿透,最終形成穿透裂紋和點(diǎn)蝕坑,使波峰處材質(zhì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂而導(dǎo)致泄漏。

某醫(yī)院植入患者體內(nèi)的不銹鋼接骨板和骨釘發(fā)生失效斷裂。采用化學(xué)分析、斷口和金相觀察對(duì)該斷裂失效的原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:00cr18ni15mo3n接骨板孔洞邊緣存在疏松孔隙和微裂紋是導(dǎo)致其斷裂的主要原因;00cr18ni14mo3骨釘斷裂與其棱邊小側(cè)面存在的毛刺相關(guān),同時(shí)其組織中異常存在的鐵素體也加速了骨釘?shù)臄嗔选?/p>

對(duì)某電廠勵(lì)磁機(jī)用內(nèi)六角平端緊固螺釘斷裂件的化學(xué)成分、金相組織、硬度和斷口特征進(jìn)行分析。結(jié)果表明,螺釘斷裂件硬度偏高(419hb),斷口為沿晶脆性斷裂特征。主要原因與熱處理回火溫度、表面加工缺陷以及材料化學(xué)成分有關(guān)。

遼統(tǒng)監(jiān)表a-9歸檔編號(hào)：b3-2 材料/構(gòu)配件/設(shè)備報(bào)驗(yàn)表 工程名稱：盤錦蘇寧廣場(chǎng)x-1地塊項(xiàng)目第()號(hào) 施工單位中國(guó)建筑第八工程局有限公司監(jiān)理單位沈陽(yáng)市工程監(jiān)理咨詢有限公司 致：沈陽(yáng)市工程監(jiān)理咨詢有限公司駐盤錦蘇寧廣場(chǎng)工程項(xiàng)目監(jiān)理部(項(xiàng)目監(jiān)理機(jī)構(gòu)) 我方于2015年04月09日進(jìn)場(chǎng)的工程材料/構(gòu)配件/設(shè)備數(shù)量如下(見附件)。 現(xiàn)將質(zhì)量證明文件及自檢結(jié)果報(bào)上： 產(chǎn)品名稱：保溫釘 規(guī)格等級(jí)：a8×122mm 產(chǎn)地：河間市環(huán)球保溫釘 數(shù)量：60000個(gè) 使用部位：a6#樓及其附屬裙房外墻保溫 請(qǐng)予以審核。 附件：1、檢驗(yàn)報(bào)告（一份） 2、合格證書（一份） 項(xiàng)目經(jīng)理(簽字)：年月日 審查意見： 經(jīng)檢查上

ml40cr鋼12.9級(jí)內(nèi)六角螺釘在裝配過(guò)程中發(fā)生斷裂。對(duì)斷口進(jìn)行宏觀和微觀檢驗(yàn)分析,結(jié)果表明:螺釘表面組織為回火屈氏體及回火索氏體+少量未溶鐵素體,表面硬度平均值443.7hv0.3,斷口附近氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4.47×10-6,斷裂源區(qū)及其余外緣均為沿晶斷裂形貌,部分晶粒表面出現(xiàn)類似雞爪紋或發(fā)紋特征,表現(xiàn)出氫致延遲斷裂的特征,擴(kuò)展區(qū)和終斷區(qū)主要為沿晶和韌窩的混合斷裂形貌。建議采用ml35crmo或42crmoa鋼制造,改進(jìn)原材料酸洗工藝;熱處理前增加去鱗工序;改善熱處理工藝以降低螺釘?shù)目估瓘?qiáng)度和硬度值,增加驅(qū)氫工藝,并對(duì)該批次螺釘進(jìn)行48h氫脆驗(yàn)證試驗(yàn)。

分析了杭州市熱力管道膨脹節(jié)腐蝕失效的原因。sus304不銹鋼波紋管在制作過(guò)程中的塑性變形造成的殘余應(yīng)力使得表面出現(xiàn)滑移臺(tái)階,導(dǎo)致鈍化膜破裂。cebf耐腐蝕涂層在高溫下起泡破損失去保護(hù)作用,該不銹鋼膨脹節(jié)在電化學(xué)腐蝕和殘余應(yīng)力雙重作用下腐蝕泄漏。為解決sus304不銹鋼波紋管應(yīng)力腐蝕開裂問(wèn)題提出了一些可行建議。

分析了焊接鋼結(jié)構(gòu)失效原因。通過(guò)對(duì)h型焊接鋼結(jié)構(gòu)材料及焊接接頭進(jìn)行力學(xué)性能、化學(xué)成分檢測(cè)、接頭宏觀觀察、微觀組織觀察,確定造成失效的主要因素是:h型鋼柱腹板和鋼梁翼緣的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有很大的拘束度約束了鋼柱腹板的形變;鋼柱腹板和鋼梁熔透型角焊縫的焊后殘余應(yīng)力導(dǎo)致鋼梁翼緣板與鋼柱腹板的連接焊縫邊緣處產(chǎn)生裂紋;采用與實(shí)際結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)狀況不符的焊接工藝評(píng)定結(jié)果不能指導(dǎo)實(shí)際結(jié)構(gòu)的制作。

金屬波紋管膨脹節(jié) (通用)焊接規(guī)程 編號(hào)： 1范圍 本規(guī)程規(guī)定了金屬波紋管膨脹節(jié)(波形膨脹節(jié))焊接的基本要求。 本規(guī)程適用于氣焊、焊條電弧焊、埋弧焊、氣體保護(hù)焊、電渣焊等方 法焊接的金屬波紋管膨脹節(jié)(波形膨脹節(jié))。 2引用標(biāo)準(zhǔn) gbl50-1998鋼制壓力容器 gb/t983-1995不銹鋼焊條 gb/t5117-1995碳鋼焊條 gb/t5118-1995低合金鋼焊條 gb/t5293-1985碳素鋼埋弧焊用焊劑 gb/t14957-1994熔化焊用鋼絲 gb/t14958-1994氣體保護(hù)焊用鋼絲 jb4708-2000鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定 jb4730-2005壓力容器無(wú)損檢測(cè) jb4733-1996壓力容器用爆炸不銹鋼復(fù)合鋼板 yb/t5091-1993惰性氣體保護(hù)焊用不銹鋼棒及鋼絲 yb/t5092-1996焊用不銹鋼絲 gb/t324-

采用宏觀分析和電鏡斷口掃描等方法對(duì)某電站鍋爐斷裂的送風(fēng)機(jī)葉片進(jìn)行失效分析。結(jié)果表明,該葉片因背風(fēng)面受到大的沖擊力而產(chǎn)生裂紋,裂紋在疲勞載荷作用下擴(kuò)展,最終導(dǎo)致葉片斷裂。對(duì)受損的葉片采用急冷交流脈沖氬弧焊進(jìn)行了焊接修復(fù)。

對(duì)催化裂化裝置上的再生器取熱盤管的焊接材料選用提出了一些建議。

燒焦線焊接彎頭的失效分析及補(bǔ)焊修復(fù)

某廠一臺(tái)壓力容器制造完畢進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí),與其連接的高壓熔體管異種鋼焊接接頭處發(fā)生滲漏失效事故。針對(duì)失效接頭,采取宏觀檢查、材料化學(xué)成分分析、金相觀察、顯微硬度測(cè)試等方法進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,焊接施工操作不當(dāng)引起的接頭處組織異常、材料韌性降低及螺紋孔位置設(shè)計(jì)不當(dāng)是引起接頭泄漏失效的主要原因。

對(duì)鉆柱轉(zhuǎn)換接頭的斷口形貌、金相組織、化學(xué)成分和力學(xué)性能進(jìn)行了全面的試驗(yàn)分析,并對(duì)其受力狀態(tài)進(jìn)行了分析計(jì)算。推斷出轉(zhuǎn)換接頭的斷裂原因:在使用過(guò)程中存在選型不合理,在彎曲、拉壓、扭轉(zhuǎn)、沖擊、振動(dòng)等交變載荷的復(fù)合作用下,在危險(xiǎn)截面產(chǎn)生疲勞裂紋,從而導(dǎo)致轉(zhuǎn)換接頭疲勞斷裂。

金屬桿斷裂失效分析 摘要:本文通過(guò)對(duì)金屬桿斷裂事故的失效分析，找出其 斷裂的原因，對(duì)預(yù)防類似金屬構(gòu)件的金屬失效做出預(yù) 測(cè)、監(jiān)督。 關(guān)鍵詞:金屬桿構(gòu)件疲勞斷裂失效 1分析案例： 某水電站一水輪機(jī)組額定水頭165m，額定功率582mw，轉(zhuǎn)速 142.9r/min，轉(zhuǎn)動(dòng)部分重量944662kg，最大正常水推力8500kn;接力 器為油壓機(jī)構(gòu)，通過(guò)活塞桿傳導(dǎo)操作導(dǎo)葉的力，接力器工作油壓6. 0111pa，接力器行程620mm，接力器操作功2136knm。該接力器已 投入運(yùn)行8年。事故發(fā)生時(shí)，中控室值班人員發(fā)現(xiàn)該機(jī)組負(fù)荷調(diào)整困 難，agc設(shè)定值為550mw，但實(shí)際輸出一直為500mw，經(jīng)運(yùn)行人員 現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn)該水輪機(jī)接力器活塞桿斷裂。 2失效分析 2.1活塞桿基本情況 活塞桿材質(zhì)193b7級(jí)，摩擦表面鍍鋅，重量322kg，直徑159.86 二一

一支圓柱形螺旋壓縮彈簧在使用時(shí)發(fā)生斷裂。應(yīng)用理化檢驗(yàn)手段對(duì)此進(jìn)行取樣分析,結(jié)果表明,彈簧絲縱向表面裂紋缺陷和內(nèi)部較為嚴(yán)重的中心碳偏析缺陷是造成壓縮彈簧在使用時(shí)發(fā)生早期斷裂失效的主要原因。

保溫釘焊機(jī)

本文將詳細(xì)介紹建設(shè)工程領(lǐng)域中保溫釘施工的規(guī)范要求，包括保溫釘?shù)倪x材、施工前準(zhǔn)備、施工過(guò)程中的注意事項(xiàng)等，以幫助讀者更好地理解和掌握保溫釘施工的規(guī)范。

本文采用宏觀形貌、金相組織和斷口觀察以及成分分析和力學(xué)性能測(cè)定等方法,分析了某20鋼高溫輸水管爆裂的原因。結(jié)果表明,斷裂失效發(fā)生在焊縫部位,焊縫組織存在明顯蠕變現(xiàn)象,斷口起裂處具有典型脆性斷裂特征,裂紋內(nèi)有腐蝕產(chǎn)物,屬于典型應(yīng)力腐蝕裂紋。裂紋擴(kuò)展后期近外表面處具有蠕變疲勞裂紋特征。應(yīng)力腐蝕裂紋是該熱水管爆裂失效的主要原因。

通過(guò)與新舊螺栓的對(duì)比試驗(yàn),采用斷口形貌觀察、力學(xué)性能測(cè)試及耐腐蝕性能試驗(yàn),對(duì)履帶連接螺栓早期斷裂失效原因進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,此種車輛履帶連接螺栓是由于高強(qiáng)度、高預(yù)緊力、服役環(huán)境濕熱等因素共同作用下,產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕,最終導(dǎo)致延遲斷裂失效。針對(duì)早期失效原因提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施。

通過(guò)對(duì)失效的補(bǔ)償器膨脹節(jié)進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)和金相分析,認(rèn)為補(bǔ)償器膨脹節(jié)失效原因?yàn)閼?yīng)力腐蝕引起的損壞。探討了腐蝕損壞的機(jī)理,并提出了相應(yīng)的防護(hù)對(duì)策。