SPHC鋼熱軋板卷破邊成因及防治措施

對昆鋼熱軋板卷邊裂缺陷機理及成因進行了研究分析,提出了相應(yīng)的預(yù)防控制措施,取得了較好的效果。

對昆鋼熱軋板卷邊裂缺陷機理及成因進行了研究分析,提出了相應(yīng)的預(yù)防控制措施,取得了較好的效果。

采用金相顯微鏡、掃描電鏡并結(jié)合工藝調(diào)查,對某廠熱軋板卷邊裂缺陷成因進行了研究分析。結(jié)果表明:冶煉脫氧不良、澆注異常是造成爛邊邊裂缺陷的主要原因;鑄坯待軋時過熱過燒是造成翹邊邊裂缺陷的主要原因。根據(jù)研究結(jié)果對生產(chǎn)工藝進行了優(yōu)化,取得了較好的效果,板坯邊裂缺陷率由80~85爐/月降至4~5爐/月,板卷"爛邊"缺陷基本消除,"翹邊"缺陷率由17.6%降至1.2%。

為了抑制csp熱軋板卷邊部裂紋,對csp熱軋板卷邊部裂紋的成因進行了研究。csp熱軋板卷邊部裂紋缺陷主要有3類:邊部橫裂紋、邊部縱裂紋、邊部爛邊或掉塊等。板卷產(chǎn)生邊部裂紋的主要原因是:連鑄坯表面邊部橫裂紋(包括深的振痕)和邊部的細小縱裂紋,在加熱和軋制過程中不斷擴展;鋼液在凝固以及鑄坯在冷卻、均熱、軋制、層流冷卻和卷取等過程中的熱應(yīng)力、機械應(yīng)力以及相變應(yīng)力等作用力超過鋼的塑性變形抗力。抑制csp熱軋板卷產(chǎn)生邊部裂紋的主要措施是:控制好合適的鋼水成分;制定有效的工藝參數(shù),如結(jié)晶器熱流密度、結(jié)晶器振動參數(shù)、二冷冷卻強度等。工業(yè)試驗結(jié)果表明,csp熱軋板卷邊部裂紋率由7.93%降低到1.81%。

攀鋼熱軋板卷除鱗取得突破

用sem和xrd對csp熱軋板的單張板和冷卷的氧化皮進行了研究。結(jié)果表明,軋后冷卻過程對氧化皮的組成有顯著影響,單張板的氧化皮組成為:fe2o3∶fe3o4∶feo為6.8∶33.4∶59.8;冷卻后板卷的表面氧化皮是外層氧化鐵層和內(nèi)層fe3o4層組成的雙層結(jié)構(gòu),以fe3o4為主,沒有觀察到feo相,fe2o3∶fe3o4的比例為3.6∶96.4;該冷卷的結(jié)果顯著區(qū)別于以往實驗室研究的結(jié)果。計算得出單張板氧化皮密度為:5.49g/cm3,冷卷的氧化皮密度為5.19g/cm3,在整個板寬上,單張板氧化皮的組成基本一致,冷卷邊部的fe2o3稍多于1/4寬和中心位置。

有關(guān)人士對2003年熱軋板卷市場發(fā)展的有利和不利因素做了預(yù)測:1.有利因素:(1)世界經(jīng)濟繼續(xù)趨好,我國的宏觀經(jīng)濟形勢也將繼續(xù)穩(wěn)定發(fā)展。聯(lián)合國發(fā)布的全球經(jīng)濟預(yù)測報告認為,2003年全球經(jīng)濟增長率將為2.9％,比2002年高1.2個百分點,美國、日本、歐盟的經(jīng)濟發(fā)展將趨于好轉(zhuǎn)。我國有關(guān)部門也預(yù)測,2003年我國的gdp將增長8％以上;(2)“西氣東輸”、“南水北調(diào)”、“西電東送”、奧運工程等大型工程的建設(shè),將繼續(xù)支撐

采用光學(xué)顯微鏡及透射電鏡對熱軋板卷的微觀組織進行了觀察,并利用電子探針對微觀化學(xué)成分分布進行了分析,結(jié)果表明:中心帶狀組織是由鐵索體及珠光體組成的,珠光體層片平均間距約為0.06-0.1μm,而且指出,熱軋?zhí)间摰膸钗⒂^組織和錳及硅在該組織中的偏析有關(guān).基于相變動力學(xué)理論的模擬結(jié)果表明:奧氏體熱力學(xué)穩(wěn)定性隨著mn的增加而增加,同時鐵素體的生長速率降低.由于mn在鐵素體和珠光體邊界處的富集、析出,使溶質(zhì)擴散越發(fā)困難,導(dǎo)致奧氏體的分解.由于在鋼中加入mn降低了奧氏體的活性,有利于非平衡相的形成,如珠光體的退化.討論了熱軋板卷中帶狀組織的成因.

某熱軋板卷公司生產(chǎn)的q345b鋼板卷在開卷時,發(fā)現(xiàn)整卷在其軋制表面上都存在很嚴重的軋制缺陷,缺陷主要以唇裂、皺褶和孔洞為主。通過對帶有缺陷的薄板進行化學(xué)成分、夾雜物、掃描電鏡斷口及顯微組織分析,并結(jié)合軋鋼生產(chǎn)現(xiàn)場工藝情況,對熱軋板卷表面缺陷的形成原因進行了分析。結(jié)果表明:軋輥輥面氧化膜剝落是熱軋板卷表面缺陷產(chǎn)生的主要原因;氧化膜剝落使得輥面變得相當(dāng)粗糙,導(dǎo)致了皺褶缺陷的形成,而孔洞是由皺褶發(fā)展而成的,唇裂則主要是由于氧化鐵皮的壓入而形成的折疊缺陷。

經(jīng)分析得出漣鋼采用csp工藝生產(chǎn)ss400鋼板卷時,因不合理的二冷水量使70mm薄板坯橫向冷卻不均勻和角部過冷,導(dǎo)致奧氏體中aln析出造成晶界脆性,帶鋼在彎曲和矯直時產(chǎn)生邊裂。通過控制鋼中als含量為0．02％～0．03％及減少連鑄過程吸氮和降低板坯邊緣二冷水量等工藝措施,使ss400鋼板卷的優(yōu)等品率從92．27％提高到98．09％。

介紹了首鋼遷鋼公司開發(fā)生產(chǎn)船板鋼熱軋板卷的情況,分析了批量生產(chǎn)的船板鋼熱軋板卷的化學(xué)成分、力學(xué)性能、冶金質(zhì)量和焊接性能,對開平矯直船板的殘余應(yīng)力研究進行了闡述。

借助x射線三維取向分布函數(shù)(odf)研究了低碳冷軋用熱軋卷板在奧氏體區(qū)熱軋的織構(gòu)特征及其沿板寬和板厚方向的變化規(guī)律。結(jié)果表明:熱軋板卷表層、1/4層和1/2層的主織構(gòu)分別為{110}和{001}織構(gòu)。熱軋板卷沿板寬方向的邊部的織構(gòu)強度相對較高的原因是由于熱軋時板卷的邊部的冷卻速度較快所致。熱軋板卷表層織構(gòu)沿板寬方向的變化的規(guī)律性不強主要是因為該層的變形量較小且變形狀態(tài)復(fù)雜及其溫度變化較大造成的。熱軋板卷頭部的平均織構(gòu)強度弱,尾部的平均織構(gòu)強度高,這是由于熱軋板卷尾部的溫度相對較低所致。

本鋼采用ftsc短流程工藝生產(chǎn)熱軋卷板時,因鋼中[al]、[n]、[b]控制不當(dāng),生成[aln]及[bn]析出造成晶界脆性,二冷水量冷卻不均、鋼板在彎曲和矯直時產(chǎn)生邊裂。文章通過控制鋼中[al]、[b]的含量,減少中碳鋼生產(chǎn)過程中增氮、降低薄板坯二冷水量等措施,減少了邊裂缺陷的發(fā)生。

依據(jù)熱軋板帶廠夾送輥的使用工況,選擇了yj254-s和yj245-s兩種藥芯焊絲,用自動埋弧堆焊工藝對夾送輥進行堆焊修復(fù),對兩者的組織和性能進行了對比,并在實際生產(chǎn)中作了應(yīng)用。結(jié)果表明:yj245-s焊絲的性能優(yōu)于yj254-s的;yj254-s堆焊后的上下夾送輥使用壽命為1a,而yj245-s堆焊后的使用壽命是yj254-s的1.2~1.5倍。

熱軋板是以板坯為原料,經(jīng)加熱后由粗軋機組及精軋機組制成帶鋼,從精軋最后一架軋機出來的熱鋼帶通過層流冷卻至設(shè)定溫度,由卷取機卷成鋼帶卷。通過論述卷取電機的速度與張力控制原理,結(jié)合plc控制,實現(xiàn)對熱軋卷取的高精度控制。

我國熱軋板卷的生產(chǎn)和銷售分析

紅色氧化鐵皮是熱軋板卷比較常見的問題,對于含硅鋼尤為突出。其根源就是fe充分氧化成fe2o3的結(jié)果。在高溫狀態(tài)下,熱軋板卷表面應(yīng)該形成feo或者feo與fe3o4的混合體。若除鱗不盡,會導(dǎo)致feo的壓入,并在后續(xù)過程中,進一步氧化成fe2o3,最終形成紅色氧化鐵皮。軋輥的剝落也是形成彌散狀氧化鐵皮的原因。對于含硅鋼,在與普通鋼種采取減少在爐時間,增加粗除鱗機壓力,定期檢查水嘴,增加粗軋間除鱗道次,開啟軋輥防剝落水,控制軋制溫度等消除氧化鐵皮措施的前提下,提高出爐溫度,使粗除鱗時表面溫度不低于fesio4的熔點溫度(1173℃),是減少紅色氧化鐵皮的最佳途徑。內(nèi)容導(dǎo)讀

文章全面分析當(dāng)前熱軋生產(chǎn)線生產(chǎn)熱軋板卷的板型構(gòu)造,深入研究軋后板形和橫向厚差、板形控制等技術(shù)上的精準參數(shù),從而更好地實現(xiàn)板形控制技術(shù)。

對天鐵熱軋板卷邊緣起筋缺陷進行了分析。通過大量數(shù)據(jù)統(tǒng)計,總結(jié)出邊緣起筋的位置、形成原因、與中間坯板型的關(guān)系。通過改進軋制工藝、調(diào)整板型的凸度和楔形、改善軋輥的磨損等措施,有效控制了熱軋板卷邊緣起筋缺陷的產(chǎn)生,提高了產(chǎn)品質(zhì)量。

針對梅山熱軋板卷的各種不良卷形，從設(shè)備和操作兩方面分析了原因及對策，通過對設(shè)備參數(shù)、控制系統(tǒng)、工藝的一系列改進，使得卷形質(zhì)量得到了很好控制。

杭州熱軋板卷價格上漲

近年來，我國已成為熱軋板卷生產(chǎn)量最大的國家，也是熱軋板卷最大的消費國以及出口國。截止到2013年，我國熱軋板卷的實際產(chǎn)量已突破1.91噸，這也為鋼鐵行業(yè)的快速發(fā)展提供重要的原料支撐。但由于我國熱軋板卷的版型一直難以得到改善，這在一定程度上影響著熱軋生產(chǎn)線的加工效率。因此，本文對熱軋板卷板型的改善策略進行深入探討，旨在為熱軋板卷加工廠提供參考。