FRP-混凝土-鋼雙壁空心管截面軸力-彎矩關(guān)系

采用clough雙線性恢復(fù)力模型作為雙壁空心管柱塑性鉸區(qū)彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系恢復(fù)力模型。推導(dǎo)了骨架線上兩個(gè)控制點(diǎn)即屈服點(diǎn)和極限點(diǎn)的彎矩、轉(zhuǎn)角計(jì)算式。基于建立的彎矩-轉(zhuǎn)角恢復(fù)力模型,計(jì)算了9個(gè)雙壁空心管柱試件截面的屈服彎矩和極限彎矩以及水平力加載位置的屈服水平位移、極限水平位移和水平力-位移滯回曲線,計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果符合較好。

為研究frp-混凝土-鋼雙壁空心管柱的抗震性能,完成了9根雙壁空心管柱試件和4根混凝土-鋼空心管柱對(duì)比試件在定軸力和往復(fù)水平力作用下的試驗(yàn)。雙壁空心管柱試件有3種破壞形態(tài):內(nèi)層鋼管受拉屈服,混凝土壓壞;內(nèi)層鋼管未受拉屈服,混凝土壓壞或塑性鉸區(qū)frp管出現(xiàn)多條樹脂受壓剪切裂縫;塑性鉸區(qū)frp管壓屈。試驗(yàn)過程中,發(fā)現(xiàn):增大纖維特征值,試件的變形能力增大;加大軸壓比,承載能力有所提高,但變形能力下降;空心率為0.6和0.74時(shí),其承載能力和變形能力分別相差不大;frp管的纖維纏繞角度為80°時(shí),軸壓力加載方式對(duì)試件承載能力和變形能力的影響不大;纖維纏繞角度為60°時(shí),軸壓力加載方式對(duì)試件的承載能力影響不大,但對(duì)變形能力有所影響。結(jié)果表明,由于frp的約束作用,雙壁空心管柱試件的承載能力大于混凝土-鋼空心管柱試件,變形能力和耗能能力顯著大于對(duì)比試件。

FRP-混凝土-鋼雙壁空心構(gòu)件及其在橋梁結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用前景

FRP-混凝土-鋼雙壁空心構(gòu)件及其在橋梁結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用前景 (2)

介紹了橋墩截面彎矩—曲率分析的基本假定與理論,并以某大跨連續(xù)剛構(gòu)橋的鋼筋混凝土矩形橋墩截面為例,分析了不同軸壓力對(duì)彎矩—曲率曲線關(guān)系的影響,對(duì)橋梁的延性計(jì)算有一定的意義.

鋼管高強(qiáng)混凝土構(gòu)件截面彎矩_曲率全曲線研究(1)

UCfber在鋼筋混凝土截面彎矩_曲率計(jì)算中的應(yīng)用

梁的強(qiáng)度條件 1.純彎曲梁的最大彎曲正應(yīng)力： (1)等截面直梁，中性軸為橫截面對(duì)稱軸 wz——抗彎截面系數(shù) (2)中性軸不是橫截面對(duì)稱軸，且材料拉壓強(qiáng)度不相等 (3)利用正應(yīng)力的強(qiáng)度條件可以對(duì)梁進(jìn)行三種不同形式的強(qiáng)度計(jì)算： (a)校核強(qiáng)度 (b)選擇截面尺寸或型鋼號(hào) (c)確定許可荷載 2.橫力彎曲的梁 注意： (1)一般的梁，其強(qiáng)度主要受到按正應(yīng)力的強(qiáng)度條件控制，所以在選擇梁的截面尺寸或確定 許可荷載時(shí)，都先按正應(yīng)力強(qiáng)度條件進(jìn)行計(jì)算，然后按切應(yīng)力強(qiáng)度條件校核。 (2)在彎矩為最大的橫截面上距中性軸最遠(yuǎn)點(diǎn)處有最大正應(yīng)力；在剪力為最大的橫截面的中 性軸上各點(diǎn)處有最大切應(yīng)力。 軸慣性矩及抗彎截面系數(shù) (1)實(shí)心矩形的慣性矩及抗彎截面系數(shù) (2)空心矩形的慣性矩及抗彎截面系數(shù) (3)實(shí)心圓截面的慣性矩及抗彎截面系數(shù) (4)空心圓截面的慣性矩 三角形 bh 慣

采用雙剪統(tǒng)一強(qiáng)度理論對(duì)新型構(gòu)件纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(frp)-混凝土-鋼雙壁空心管短柱的軸壓承載力進(jìn)行研究,通過考慮中間主應(yīng)力及相應(yīng)面上正應(yīng)力的影響,忽略外層frp套管對(duì)短柱軸力的貢獻(xiàn)而只考慮套管對(duì)混凝土的套箍作用,提出frp-混凝土-鋼雙壁空心管短柱的軸壓承載力公式,并對(duì)影響因素進(jìn)行分析。經(jīng)比較,計(jì)算結(jié)果與相應(yīng)文獻(xiàn)的試驗(yàn)結(jié)果及有限元分析結(jié)果吻合較好,表明所推公式具有一定的適用性。

混凝土框架梁控制截面設(shè)計(jì)彎矩的研究——混凝土框架梁端的實(shí)際控制截面位于梁、柱界面處，而不是與梁端相連的柱的軸線處，所以結(jié)構(gòu)模型中所有框架梁的剛接端均應(yīng)設(shè)剛域，使框架梁的計(jì)算跨度更合理，使梁端的控制截面與計(jì)算截面相一致，使設(shè)計(jì)能根據(jù)梁柱界面處的...

frp鋼骨混凝土梁正截面抗彎承載力計(jì)算 第六圖書館 為了進(jìn)一步研究纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(fiberreinforcedpolymer,frp)加固后鋼骨混凝土(src)梁的破壞機(jī)理、受力性能 問題,在以往frp加固鋼筋混凝土(rc)梁力學(xué)性能理論分析結(jié)果的基礎(chǔ)上,對(duì)frp加固鋼骨混凝土梁的力學(xué)性能進(jìn)行分析.將未 達(dá)到極限應(yīng)力狀態(tài)的非線性混凝土應(yīng)力圖轉(zhuǎn)化成了等效矩形應(yīng)力圖,從而給出等效矩形應(yīng)力圖計(jì)算系數(shù)m,n.根據(jù)不同的破壞 形態(tài),推導(dǎo)了frp加固鋼骨混凝土梁的正截面抗彎承載力相關(guān)方程,公式形式簡(jiǎn)單,概念明確,便于實(shí)際應(yīng)用.根據(jù)不同的破壞模 式提出了相對(duì)界限受壓區(qū)高度和frp的界限配置率.為了進(jìn)一步研究纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(fiberreinforced polymer,frp)加固后鋼骨混凝土(src)梁的破壞機(jī)理、受力性能問題,在以往frp加固

收稿日期:2006207204 基金項(xiàng)目:遼寧省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(20052019);教育部博士點(diǎn)專項(xiàng)科研基金資助項(xiàng)目(20050145012)? 作者簡(jiǎn)介:周　樂(1978-),女,遼寧營口人,東北大學(xué)博士研究生;王連廣(1964-),男,遼寧鞍山人,東北大學(xué)教授,博士生導(dǎo)師? 第28卷第7期 2007年7月 東北大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) journalofnortheasternuniversity(naturalscience) vol128,no.7 jul.2007 frp鋼骨混凝土梁正截面抗彎承載力計(jì)算 周　樂1,王連廣1,慕光波1,李　綏2 (1.東北大學(xué)資源與土木工程學(xué)院,遼寧沈陽　110004; 2.沈陽建筑大學(xué)

11 buildingstructure 設(shè)計(jì)交流 welearnwego 混凝土剪力墻的面外彎矩及抗彎設(shè)計(jì) 周華1，2/1海南大學(xué)，?？?70228；2雅克設(shè)計(jì)有限公司，?？?70125 0引言 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（gb50010—2002）[1]（簡(jiǎn) 稱混凝土規(guī)范）第10.5.1條，混凝土豎向構(gòu)件橫截面長邊、 短邊之比大于4時(shí)，可稱為剪力墻，其中，長短邊比大于8 時(shí)，稱為一般剪力墻；長短邊比在5~8之間時(shí)，稱為短肢剪 力墻（《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（jgj3—2002）[2] （簡(jiǎn)稱混凝土高規(guī)）第7.1.2條，在2010年修訂的混凝土高規(guī) 中，短肢剪力墻截面長短邊比修改為4~8）。剪力墻肢在自 身平面內(nèi)和平面外兩個(gè)方向的抗彎剛度相差很大，比如，當(dāng) 截面長短邊比分別為4和8時(shí)，墻肢在面內(nèi)和面外的抗彎剛度 比分別為16

方鋼管混凝土壓彎構(gòu)件截面彎矩-曲率滯回性能研究——提出了一種適于計(jì)算鋼管混凝土壓變構(gòu)件動(dòng)力性能的鋼材滯回模型，模型中考慮了鋼材的環(huán)向拉力作用；建立了雙向受力壓彎構(gòu)件截面彎矩—曲率關(guān)系的纖維模型計(jì)算方法，并應(yīng)用本文提出的鋼材模型和已有的混凝土模...

通過對(duì)grf薄壁空心管混凝土梁構(gòu)件的實(shí)驗(yàn)研究和理論分析表明,在彈性階段,外荷載和grf薄壁空心管混凝土梁構(gòu)件的各個(gè)部位的應(yīng)變關(guān)系與彈性理論計(jì)算結(jié)果基本一致,由此可見,設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)采用彈性理論計(jì)算公式是合理的,梁構(gòu)件的彈性極限荷載為其極限承載力的25%左右;在反復(fù)外荷載的作用下,其極限承載力可增加16%左右;當(dāng)外荷載接近其極限承載力時(shí),斜裂縫向上延伸到集中荷載作用點(diǎn)位置,向下延伸到縱向鋼筋,并沿著縱向鋼筋向支座發(fā)展,產(chǎn)生撕裂裂縫,直至破壞。這些可為現(xiàn)澆鋼筋混凝土grf薄壁空心樓板的設(shè)計(jì)計(jì)算提供參考。

54 第八章鋼筋混凝土構(gòu)件正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 本章學(xué)習(xí)要點(diǎn)： 1、了解裂縫出現(xiàn)、分布和開展的過程； 2、掌握影響裂縫寬度的主要因素（鋼筋直徑、配筋率）； 3、掌握裂縫寬度計(jì)算公式的應(yīng)用； 4、掌握撓度計(jì)算公式計(jì)算撓度的過程； 5、掌握最小剛度原則、ψ的含義，減小撓度最有效的措施。 重點(diǎn)：深入理解梁在純彎區(qū)段內(nèi)的應(yīng)力重分布全過程，開裂后鋼筋和混凝土應(yīng)變 分布規(guī)律及其影響因素，ψ等主要參數(shù)的物理意義。 難點(diǎn)：裂縫寬度及截面抗彎剛度計(jì)算原理。 §8-1抗裂驗(yàn)算 一般要求 （1）抗裂就是不允許混凝土開裂。 （2）鋼筋混凝土構(gòu)件正截面抗裂驗(yàn)算應(yīng)滿足下式 tkcttf(8-1) 式中，t——由荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或準(zhǔn)永久組合計(jì)算的驗(yàn)算截面的混凝土拉應(yīng)力值； tkf——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； ct——混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)（對(duì)水工混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，荷載標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)， ct=0.85；荷載準(zhǔn)永久

隨著基礎(chǔ)建設(shè)的飛速發(fā)展,河砂資源短缺的矛盾日益凸顯。儲(chǔ)量豐富的海砂在力學(xué)性能方面和河砂相差不多,但海砂中的氯鹽會(huì)腐蝕鋼材,嚴(yán)重影響構(gòu)件的耐久性。探討了一種在鋼管混凝土柱(cfst)中采用隔離方法合理安全應(yīng)用海砂的新方法。具體做法是在鋼管內(nèi)壁鋪設(shè)frp薄板或frp管。frp材料輕質(zhì)高強(qiáng),耐腐蝕性能好,不僅可以有效隔離海砂中氯離子對(duì)鋼管的腐蝕,并能提高構(gòu)件的極限強(qiáng)度。主要研究了加入frp管對(duì)鋼管混凝土組合構(gòu)件軸心受壓力學(xué)性能的影響。通過有限元分析軟件abaqus模擬得到了組合柱軸壓極限強(qiáng)度隨frp管厚度,鋼管厚度及屈服強(qiáng)度,混凝土軸心抗壓強(qiáng)度,frp纖維纏繞角度等因素的變化規(guī)律。

目前frp約束混凝土軸壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系大都只考慮frp管環(huán)向受拉。針對(duì)frp管約束混凝土的軸心受壓性能進(jìn)行分析,考慮其承受壓力造成約束模量降低的影響,在現(xiàn)有約束混凝土模型的基礎(chǔ)上,提出一種考慮frp管在雙向受力情況下的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系分析模型,并與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了分析對(duì)比,分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好。還依據(jù)這一模型進(jìn)行了參數(shù)研究。

通過6個(gè)frp-混凝土-鋼管組合方柱的試驗(yàn)研究,考察在軸心受壓情況下,組合柱內(nèi)混凝土的受力性能。結(jié)果表明:組合柱在加載后期表現(xiàn)出了良好的延性,且由于內(nèi)、外管的雙層約束,組合柱中混凝土強(qiáng)度均得到了一定程度的提高。通過分析本文和國內(nèi)外相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果,提出了frp-混凝土-鋼管組合方柱中混凝土的峰值應(yīng)力和峰值應(yīng)變的計(jì)算公式,經(jīng)驗(yàn)證計(jì)算值與試驗(yàn)值吻合較好。

本文主要介紹雙向傾斜的巨型框架柱在超大軸力、超大彎矩荷載作用下的柱腳結(jié)構(gòu)形式的優(yōu)化選用及鋼管柱柱腳計(jì)算方法,歸納重型鋼管混凝土柱柱腳設(shè)計(jì)要點(diǎn)及合理選型原則,為類似工程提供參考。

采用自行設(shè)計(jì)的壓力-彎矩-扭矩復(fù)合受力加載裝置,基于力-位移混合控制加載方法,完成了8個(gè)鋼管混凝土柱試件在壓-彎-扭等復(fù)合荷載作用下的擬靜力試驗(yàn),變化了截面形式、加載方式和彎扭比等參數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明:圓鋼管混凝土柱和矩形鋼管混凝土柱在壓-彎-扭等復(fù)合受力往復(fù)荷載作用下的滯回曲線較為飽滿,沒有"捏攏"現(xiàn)象產(chǎn)生,具有較好的耗能能力;彎扭比較大的矩形鋼管混凝土試件在扭轉(zhuǎn)角較大時(shí)由于鋼管底部局部屈曲較為明顯,存在承載力退化現(xiàn)象;鋼管混凝土截面軸向應(yīng)變基本滿足平截面假定;彎矩的存在將削弱鋼管混凝土柱的受扭能力;在壓-彎-扭等復(fù)合受力往復(fù)荷載作用下,鋼管剪應(yīng)變與扭轉(zhuǎn)角之間存在較好的線性關(guān)系。對(duì)試驗(yàn)實(shí)測(cè)結(jié)果和已有文獻(xiàn)分析表明:在彎扭比較大時(shí)由主壓應(yīng)力導(dǎo)致鋼管表面發(fā)生局部鼓曲而破壞,彎扭比較小時(shí),主拉應(yīng)變將導(dǎo)致鋼管混凝土柱表面在低周往復(fù)荷載作用下開裂。研究成果可為進(jìn)一步開發(fā)考慮扭轉(zhuǎn)作用的鋼管混凝土纖維梁?jiǎn)卧峁┗A(chǔ)性依據(jù)。

第1頁共6頁 grf薄壁空心管現(xiàn)澆鋼筋混凝土 空心樓（屋）蓋技術(shù)之我見 作者：合肥義城建設(shè)工程有限責(zé)任公司胡慶海 現(xiàn)澆混凝土空心樓蓋技術(shù)在國內(nèi)外的發(fā)展已有幾十年 的歷史。國外上世紀(jì)七、八十年代的混凝土專業(yè)著作中就對(duì) 埋置管狀內(nèi)?，F(xiàn)澆空心樓蓋的受力特性、結(jié)構(gòu)、構(gòu)造做了研 究。國內(nèi)各單位從上世紀(jì)八十年代末開始研究現(xiàn)澆空心樓 蓋，并取得一系列的研究成果。 2002年12月6日，“現(xiàn)澆混凝土空心無梁樓板中的應(yīng) 用技術(shù)”通過了建設(shè)部科技發(fā)展促進(jìn)中心的評(píng)估，獲得建設(shè) 部科技成果評(píng)估證書（建科評(píng)[2002]063號(hào)）。評(píng)估單位認(rèn) 為，該項(xiàng)成果可廣泛適用于大跨度、大空間、大荷載的建筑 中。與傳統(tǒng)技術(shù)相比較，可節(jié)省混凝土量，降低綜合造價(jià)。 該成果主要適用于學(xué)校、橋梁、閱覽室、辦公寫字樓、商場(chǎng)、 廠房、地下停車場(chǎng)、大開間住宅等項(xiàng)目。目前發(fā)展趨勢(shì)看好， 前景無限，與人民生