側(cè)式進(jìn)/出水口

通過對(duì)廣蓄和惠蓄等工程進(jìn)、出水口試驗(yàn)研究資料的總結(jié)和分析,對(duì)抽水蓄能電站側(cè)式進(jìn)、出水口的體型布置、入流漩渦、流量分配、流速分布、水頭損失等及其改善措施進(jìn)行了探討。

彎道后的水流調(diào)整不好,可導(dǎo)致進(jìn)/出口存在嚴(yán)重偏流和水頭損失增大.為了保證豎井式進(jìn)/出水口的配水均勻性和水力穩(wěn)定,采用三維RNG k-ε紊流模型,對(duì)某抽水蓄能電站上水庫蓋板豎井式進(jìn)/出水口進(jìn)行了數(shù)值模擬,并進(jìn)行了模型試驗(yàn)驗(yàn)證.重點(diǎn)對(duì)比研究了豎井?dāng)U散段采用橢圓曲線與漸擴(kuò)錐管兩種形式在抽水工況出流時(shí)的流動(dòng)特性.計(jì)算結(jié)果顯示,漸擴(kuò)錐管的配水均勻性和穩(wěn)定性均好于橢圓曲線擴(kuò)散管的.對(duì)比分析了彎道后漸擴(kuò)錐管擴(kuò)散角分別為4.3°,5°和7°時(shí)的配水均勻性,計(jì)算結(jié)果顯示豎井式進(jìn)/出水口應(yīng)盡可能控制擴(kuò)散段的擴(kuò)散角,防止出現(xiàn)偏流;在彎管段后的擴(kuò)散段的擴(kuò)散角宜小于4.5°.采用物理模型對(duì)推薦體型進(jìn)行了驗(yàn)證,模型試驗(yàn)顯示按照推薦體型設(shè)計(jì)的進(jìn)/出水口配水均勻,雙機(jī)抽水工況下總水頭損失系數(shù)為0.48;雙機(jī)發(fā)電工況下,總水頭損失系數(shù)為0.33.